A. 求建築各給排水管道的材質，種類和特點
呵呵，非常巧，我電腦上正好有這方面的資料！ 建築給排水 管材 塑料管 金屬管 復合管
1.塑料管
塑料管是合成樹脂加添加劑經熔融成型加工而成的製品。添加劑有增塑劑,穩定劑,填充劑,潤滑劑,著色劑,紫外線吸收劑,改性劑等。
常用塑料管有:硬聚氯乙烯管(PVC-U),高密度聚乙烯管(PE-HD), 交聯聚乙烯管(PE-X),無規共聚聚丙烯管(PP-R),聚丁烯管(PB),工程塑料丙烯晴-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)等。
塑料管的原料組成決定了塑料管的特性。塑料管的主要優點:
(1).化學穩定性好,不受環境因素和管道內介質組分的影響,耐腐蝕性好。
(2)．導熱系數小,熱傳導率低,絕熱保溫,節能效果好。
(3).水力性能好,管道內壁光滑,阻力系數小,不易積垢,管內流通面積不隨時間發生變化,管道阻塞機率小。
(4)．相對於金屬管材,密度小,材質輕,運輸,安裝方便,靈活,簡捷,維修容易。
(5)．可自然彎曲或具有冷彎性能,可採用盤管供貨方式,減少管接頭數量。
其主要缺點:
(1).力學性能差,抗沖擊性不佳,剛性差,平直性也差,因而管卡及吊架設置密度高。
(2).阻燃性差,大多數塑料製品可燃,且燃燒時熱分解,會釋放出有毒氣體和煙霧。
(3).熱膨脹系數大,伸縮補償必須十分強調。
所以,在推廣塑料管的同時,還需要發展技術克服其缺點。
1.1 塑料管性能
1.1.1 物理性能：
塑料管的物理性能和鋁塑復合管,鋼管,銅管比較見表1:表1
物理性能 單位 PVC-U PE PE-X PP PB ABS 鋼 銅 密度 g/cm 1.50 0.95 0.95 0.90 0.93 1.02 7.85 8.89 導熱系數 w/mk 0.16 0.48 0.40 0.24 0.22 0.26 50 400 熱膨脹系數 mm/m°C 0.07 0.22 0.15 0.16 0.13 0.11 0.012 0.018 彈性模量 MPa 3000 600 600 900 350 2500 210000 110000 拉伸強度 MPa 40 25 >25 28 17 40 700 150 硬度 R 120 70 100 60 230HB 使用溫度 °C 0-60 -60-60 -60-95 -20-95 -20-95 -20-80
塑料管的物理性能影響管道的方式,用途,補償措施和管道保溫等方面。如:
(1).PVC-U、PP、ABS的力學性能相對較高, 被視為「剛性管」,明裝較好。反之,PE、PE-X、PB作為「柔性管」適合暗敷。
(2).塑料管的使用溫度及耐熱性能決定了PVC-U,PE,ABS僅能用於冷水管,而PE-X,PP, PB則可作為熱水管。當建築物有熱水供應系統且冷熱水採用統一管材時耐熱性能成為主要指標。
(3).塑料管因熱膨脹系數高,在塑料管路中尤其是作為熱水管,採用柔性介面，伸縮節或各種彎位等熱補償措施較多。其中以PE,PP等聚烯烴類為最。施工安裝時如果對此沒有足夠重視,並採取相應技術措施,極易發生介面處因伸縮節而拉脫的問題。
(4).由於導熱系數低,塑料管的絕熱保溫性能優良進而可減少保溫層的厚度甚至無需保溫。當不同塑料管之間絕熱性的比較除導熱系數外,還同它們各自的管壁厚度有關。
1.1.2 承壓性能:
承壓性能所涉及的內容是在一定條件下塑料管材能夠承受的內壓力和恆壓下的破壞時間。從而確定與之有關的設計參數以及對管材的質量進行評價和監控。一般進行兩項試驗:液壓試驗和長期高溫液壓試驗。 各種管材的承壓性能見表2
表2
管 材 工作壓力/MPa 試樣試驗壓力/MPa 接頭密封試驗/MPa 爆破壓力/MPa UPVC 1.6 42/h De≤90，4．2PNDe＞90，3．36PN PEX 1.0/95℃1.6/常溫 1.22.5 3.55.6 ABS 1.0 3.8/h 4～8 PB 1．6～2．5／冷水1.0/熱水 PP-RPP-C 2.0/常溫0.6/75℃ 20℃，11h，16MPa80℃，48h，4.8MPa80℃，170h，4.2MPa HDPE 1.0/熱水1.6/冷水
1.1.3 衛生性能:
理化衛生指標。其中PE,PE-X,PP,PB和ABS易達標。而PVC-U管材在生產時應使用無毒PVC樹脂和衛生及穩定劑才能滿足衛生性能的要求。
1.2 給水塑料管的應用
結構形式單一,材料品種眾多且性能各異.常用給水塑料管的特點列表如下:
表3
品種 優 點 缺 點 連接方式 PVC-U 抗腐蝕力強，易於粘合，價廉，質地堅硬 有UPVC單體和添加劑滲出，不適用於熱水輸送；接頭粘合技術要求高，固化時間較長 粘合、螺紋 HDPE 韌性好，較好的疲勞強度，耐溫度性能較好；質輕，可撓性和抗沖性能好 熔接需要電力；機械連接，連接件大 擠壓夾緊、熱熔合、電熔合 PEX 耐溫性能好，抗蠕變性能好 只能用金屬件連接；不能回收重復利用 擠壓夾緊 PB 耐溫性能好，良好的抗拉、壓強度，耐沖擊，低蠕變，高柔韌性 國內還沒有PB 樹脂原料，依賴進口，價高 擠壓夾緊、熱熔合、電熔合 PP-R 耐溫性好 在同等壓力和介質溫度的條件下，管壁最厚 熱熔合 ABS 強度大，耐沖擊 耐紫外線差，粘接固化時間較長 粘合、螺紋、電熔合
一般情況聚氯乙烯管由於價格低廉,在不考慮水質影響,在冷水供水系統屬於首選管材,而當溫度較高時,可選用聚乙烯管或交聯聚乙烯管、聚丙烯管、聚丁烯管。
1.3 排水塑料管的應用
材質單一:硬聚氯乙烯
結構形式多樣:芯層發泡管,空壁管,螺旋管,芯層發泡螺旋管,空壁螺旋管。
其存在的一些問題:
(1).熱膨脹系數大,需設置伸縮補償裝置來解決。
(2).剛度小,平直性差,需加密管卡、支架、吊架來解決。
(3).耐熱性差,軟化溫度低,需限制排水溫度,限制使用場所和控制與熱源的距離來解決。
(4).阻燃性差,在穿越樓板、上人屋面的屋面板、防火牆、管道井井壁處需設置阻火圈和防火套管來解決。
(5)抗機械沖擊性差,需強化施工技術,精心施工來解決。
(6)隔聲性差,塑料管的雜訊大於鑄鐵管,管道明裝且管道位置靠近卧室時,問題尤為突出。降噪的方式,提高管道材質的隔聲效果,芯層發泡管空壁管是基於這一思路而開發的；降噪的另一方式是改變水流條件,螺旋管是基於這一思路而開發的。將兩種方式結合起來的思路是芯層發泡螺旋管和空壁螺旋管的開發。
相同條件下,不同結構形式的排水塑料管,其雜訊測定結果:
普通管>芯層發泡管>空壁管>螺旋管
排水塑料管的應用是在取代普通排水鑄鐵管的工作上進行的。目前,排水塑料管已可在建築高度為100m以下的建築物內使用,但各地區的進展很不平衡。當建築高度大於、等於100m的高層建築和不適宜採用排水塑料管的場合,可採用柔性抗震排水鑄鐵管。
[next] 2.金屬管
2.1 鍍鋅鋼管
鍍鋅鋼管的被取代既不意味金屬管被取代,也不意味鍍鋅鋼管在整個建築給水領域被取代。
鍍鋅鋼管由於價格低廉、性能優越,防火性能好,使用壽命長等優點,還將在消防給水系統,尤其是自動噴水滅火系統中應用.而塑料管(承壓小)則不應在消防給水系統和生活-消防,生產-消防共有系統中應用。
2.2 銅管
金屬管中最具優勢的是銅管,銅管應用較久,優點較多,管材和管件齊全,介面方式多樣,較多的應用在熱水管路中,目前存在的主要問題在於銅的折出量容易超標。
2.3 鑄鐵管
給水鑄鐵管與鋼管相比有不易腐蝕、造價低、耐久性好等優點，適合於埋地敷設。缺點是質脆、重量大、長度小等。連接方式一般採用承插連接。
卡箍式鑄鐵排水管是一種新型的建築用排水管材，60年代開始進入國際市場，經過幾十年的推廣和應用，這種管材已得到國際上的普遍認可。這種管材與傳統的承插式鑄鐵排水管道相比有許多優點，是一種更新換代產品，但由於這種管材及配件價格相對較貴，所以在國內一直未能得到普及推廣。
2.4 其它:
不銹鋼管也受到工程技術人員的青睞,有關方面正從減少壁厚,降低價格方面著手,以利於推廣。
鋁合金管是鋁廠向給排水行業推出的新品種。
鍍鎳鋼管是和鍍鋅鋼管性質最近,而耐腐蝕性能遠遠超過鍍鋅鋼管的新穎管材,在解決了降低鍍層費用和管材斷口處施工現場上鎳工藝後,有望在一定范圍內得到採用。
塗塑鋼管則是在金屬管材中前景看好的一種管材,且管道布置和敷設、介面方式和施工安裝均與鍍鋅鋼管相同,是這種管材最容易被接受。由於其塗層薄、價格低,也最容易被推廣。
3.復合管:
復合管包括襯鉛管、襯膠管、玻璃鋼管。復合管大多是由工作層(要求耐水腐蝕)、支承層、保護層(要求耐腐蝕)組成。
復合管一般以金屬作支撐材料，內襯以環氧樹脂和水泥為主， 它的特點是重量輕、內壁光滑、阻力小、耐腐性能好；也有以高強軟金屬作支撐,而非金屬管在內外兩側,如鋁塑復合管，它的特點是管道內壁不會腐蝕結垢，保證水質；也有金屬管在內側,而非金屬管在外側,如塑覆銅管,這是利用塑料的導熱性差起絕熱保溫和保護作用。
根據金屬的材料可分為:
(1).鋼塑復合管
(2).不銹鋼-塑復合管,塑覆不銹鋼管
(3).塑覆銅管
(4).鋁塑復合管，交聯鋁塑復合管
(5)襯塑鋁合金管
應該說復合管材是管徑≥300mm以上給排水管道最理想的管材。它兼有金屬管材強度大,剛性好和非金屬管材耐腐蝕的優點。但它又是目前發展較緩慢的一種管材。這是因為：（1）.兩種管材組合在一起比單一管材價格偏高。(2).兩種材質熱膨脹系數相差較大,如粘合不牢固而環境溫度和介質溫度變化又較劇烈,容易脫開,而導致質量下降。
復合管的連接宜採用冷加工方式,熱加工方式容易造成內襯塑料的伸縮、變形乃至熔化。一般有螺紋、卡套、卡箍等連接方式。
由於復合管尚屬新型管材，我國還未有統一的設計、施工及驗收規范。設計及施工人員往往套用鍍鋅管的工藝來進行設計與施工，故在此不作一一贅述。
B. 土木工程高手/建築高手 請進！土木工程施工問題~（高分懸賞）
一、簡述模板及其支撐系統基本要求。
模板系統是用以灌築混凝土結構的模型。模板系統中與混凝土直接接觸的部分稱為模板。它決定了混凝土結構的幾何尺寸，而支承模板的部分稱為支架，它保護模板位置及形狀的正確並承受模板、混凝土等的重量及壓力。模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料供應等條件進行設計。
1.對模板的基本要求
1.1 保證結構和構件各部分形狀、尺寸和相互間位置的正確性；
1.2 具有足夠的穩定性、強度及剛度，能可靠的承受澆築混凝土的重量、側壓力及施工荷載；
1.3 構造簡單，通用性強，零配件少；
1.4 裝拆方便，能多次周轉使用；
1.5 接縫嚴密，不易漏漿；
1.6 所用材料在受潮及多次使用後不易變形；
1.7 因地制宜，就地取材。
2.模板的安裝要點
2.1 安裝前先復核標高、軸線；
2.2 牆柱模板安裝底面應找平，並彈出模板邊線，注意留清掃口，澆築混凝土前，模板內的雜物應清理干凈，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；
2.3 豎向模板和支架的支承部分，當安裝在地基上時應加設墊板，且地基土必須堅實並有排水措施；
2.4 梁的跨度在4米以上時(含4米)，底模的跨中應起拱。設計五規定時，起拱高應為跨度的1%~3%；
2.5 當層間高度大於5米時，宜選用桁架支模。當採用多層支架支模時，支架的橫墊板應平整，支柱應垂直，上下層支柱應對准在同一豎向中心線上。安裝現澆結構的上層模板及支架時，下層樓板應具有承受上層樓板荷載的能力；
2.6 模板與混凝土的接觸面應清理干凈並塗刷隔離劑，但不得採用影響結構性能或妨礙裝飾工程的隔離劑；
2.7 對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應配製能達到設計效果的模板。
3.模板的拆除
3.1 先支設的後拆，後支設的先拆。先拆非承重部分，後拆承重部分。
3.2 拆除時間，取決於混凝土的硬化強度、模板用途、結構性質及混凝土硬化時的氣溫。
3.3 模板拆除時，跨度小於等於2米的板，混凝土強度應達到混凝土立方體抗壓強度標准值的50%；
跨度大於2米小於等於8米的板，該比值應大於75%；
跨度大於8米的板，該比值應達到100%；
跨度小於等於8米的梁、拱、殼，該比值應大於75%；
跨度大於8米的梁、拱、殼，該比值應達到100%；
懸臂構件，該比值應達到100%。
3.4 非承重側模拆除，在混凝土強度能保證其表面及稜角不因拆除模板而受損壞，方可拆除。
3.5 對後張法預應力混凝土結構構件，側模板宜在預應力張拉前拆除；底模支架的拆除應按施工技術方案執行，當無具體要求時，不應在結構構件建立預應力前拆除。
3.6 混凝土後澆帶模板和支架拆除應按施工技術方案執行。
參考資料：一級注冊建築師考試輔導教材第5分冊《建築經濟 施工與設計業務管理》
二、單層工業廠房構件吊裝前主要有哪些准備工作
1．場地檢查
起重機開行道路是否平整堅實，構件堆放場地是否平整堅實，起重機回轉范圍內無障礙物，電源是否接通等等。
2．基礎准備
裝配式鋼筋混凝土柱基礎一般設計成杯形基礎，且在施工現場就地澆注。在澆注杯形基礎時，應保持定位軸線及杯口尺寸准確。在吊裝前要在基礎杯口面上彈出建築物的縱、橫定位線和柱的吊裝准線，作為柱對位、校正的依據。如吊裝時發生有不便於下道工序的較大誤差，應進行糾正。基礎杯底標高，在吊裝前應根據柱子製作的實際長度（從牛腿面或柱頂至柱腳尺寸），進行一次調整。調整方法是測出杯底原有標高（小柱測中間一點，大柱測四個角點），再量出柱的實際長度，結合柱腳底面制的誤差情況，計算出標底標高調整值，並在杯口內標出，然後用1：2水泥砂漿或細石混凝土（調整值大於20mm）將杯底墊平至標志處。
3．構件准備
構件檢查與清理、彈線與編號、運輸與堆放、拼裝與加固等。
4．機具准備
起重機的選擇和用具准備。
5.安全措施
(1)避免超載吊裝、禁止斜吊，盡量避免滿負荷行駛；
(2)綁扎構件的吊索需經過計算、綁扎方法應正確牽靠；
(3)禁止在6級以上風的情況下吊裝；
(4)指揮人員應統一指揮信號，鮮明、准確；
(5)高空作業人員應使用安全帶、地面人員應戴安全帽；
(6)雨雪天應採用可靠的防滑、防寒、防凍措施等等。
三、影響基坑邊坡穩定的因素
基坑土 性質，地下水情況，頂部堆載情況，邊坡斷面形式，邊坡防護情況等等
參考資料：http://..com/question/103526523.html?si=1
四、後張法施工工藝
1.孔道留設
1.1鋼筋抽芯法。預先將鋼管埋設在模板內孔道位置處，在混凝土澆築過程中和澆築之後，每間隔一定時間慢慢轉動鋼管，使之不與混凝土粘結，待混凝土初凝後、終凝前抽出鋼管，即形成孔道。該法只用於留設直線孔道。
1.2膠管抽芯法。膠管有五層或七層夾布膠管和鋼絲網膠管兩種。前者將膠管固定在孔道位置上，澆築混凝土前，膠管內充入壓力為0.6~0.8牛/平方毫米的壓縮空氣或壓力水，待澆築的混凝土初凝後，放出壓縮空氣或壓力水，管徑縮小而與混凝土脫離，便於抽出。後者質硬，具有一定彈性，抽管時在拉力作用下斷面縮小易於拔出。膠管抽芯留孔，不僅可留直線孔道，而且可留曲線孔道。
1.3預埋波紋管法。帶波紋的金屬管，與混凝土有良好的粘結力，波紋管不再抽出。
後張法有粘結預應力筋預留孔道的規格、數量、位置、形狀除應符合設計要求外，尚應符合下列要求：
a.預留孔道的定位應牢固、准確，澆築混凝土時不應出現移位和變形；
b.孔道應平順，端部的預埋錨墊板應垂直於孔道中心線；
c.成孔用管道應密封良好，接頭應嚴密且不得漏漿；
d.灌漿孔的間距：對預埋金屬螺旋管不宜大於30米；對抽芯成形孔道不宜大於12米；
e.在曲線孔道的曲線波峰部位應設置排氣兼泌水管，必要時可在最低點設置排水孔；
f.灌漿孔及泌水孔應能保證漿液暢通。
2.預應力筋張拉
張拉預應力筋時，構件混凝土的強度應按設計規定，如設計無規定則不宜低於混凝土標准強度的75%，拼裝立縫處混凝土或砂漿強度不低於塊體混凝土標准強度的40%，且不低於15牛/平方毫米。
對配有多根預應力筋的構件，不可能同時張拉時，應分批、對稱的進行張拉；對於卧疊澆的預應力混凝土構件，可採取逐層加大超張拉的方法彌補預應力損耗，宜用兩端張拉方法減少預應力筋與預留孔壁摩擦而引起的預應力損失。
預應力筋的張拉力、張拉或放張順序及張拉工藝應符合設計及施工技術方案的要求，並應符合下列規定：
a.當施工需要超張拉時，最大張拉應力不應大於國家現行標准《混凝土結構設計規范》的規定；
b.張拉工藝應能保證同一束中各根預應力筋的應力均勻一致；
c.張拉過程中應避免預應力筋斷裂或滑脫；當發生斷裂或滑脫時，對後張法預應力結構構件，斷裂或滑脫的數量嚴禁超過同一截面預應力筋總根數的3%，且每束鋼絲不得超過一根；對多跨雙向連續板，其同一截面應按每跨計算。
3.孔道灌漿
預應力筋張拉後，應隨即進行孔道灌漿，以預防銹蝕並增加結構的抗裂性和耐久性。對空隙大的孔道，水泥漿中可摻適量的細沙，但水泥漿和水泥砂漿的強度不應小於30牛/平方毫米，且應有較大的流動性和較小的干縮性、泌水性。灌漿用水泥漿的水灰比不應大於0.45，攪拌後3小時泌水率不宜大於2%，且不應大於3%。泌水應能在24小時內全部重新被水泥漿吸收。
後張法預應力筋錨固後的外露部分宜採用機械方法切割，其外露長度不宜小於預應力筋直徑的1.5倍，且不宜小於30毫米。
參考資料：一級注冊建築師考試輔導教材第5分冊《建築經濟 施工與設計業務管理》
C. 我們知道:聲音在不同的介質中傳播速度不同,閱讀下表中一些介質中的速度
(1)設聲音在金屬的傳播速度為V1，在空氣中的傳播速度為V2=340m/s，根據題意：884m/V1+2.43s=884m/(340m/s) 解得V1=5200m/s, 查聲音在各種材料的速度表知：這種金屬為鐵
(2)聲音從管的這一頭分別經金屬和空氣傳到管的另一頭，若兩次聲音至少相隔0.1s，人就能聽到兩次敲擊聲。設管長為L, 聲音在銅中的傳播速度為V2=3750m/s, 則有L/V2+0.1=L/V2 即L/(3750m/s)+0.1=L/340m/s 解得：L≈37.4m
D. 加密金屬管和金屬管的區別
樣式與密封性。
1、金屬管的樣式是長管子樣式，而加密金屬管的樣式在一邊有封裝頭，所以兩者在樣式上有區別，金屬管是管道連接的電料。
2、金屬管的密封性差，而加密金屬管密封性好，所以兩者在密封性上有區別，金屬管又名鐵直接。
E. 金屬管的連接方式
一般情況，金屬管使用焊接法蘭連接，管件絲扣或絲扣法蘭連接和入套捻口連接。
F. 彈簧管和加密管哪個好
熱水器水管中的普通管是很普通的,而加密管是在普通管的基礎上再增加一定的材料。嗯,所以說加密管更好了。
G. 對綜合布線系統工程驗收來說 應從哪幾個方面進行驗收
綜合布線系統施工規范方案
( 一)施工前的檢查
1．在安裝工程之前，必須對設備間的建築和環境條件進行檢查，具備下列條件方可開工：
（1）設備間的土建工程已全部竣工，室內牆壁已充分乾燥。設備間門的高度和寬度應不妨礙設備的搬運，房門鎖和鑰匙齊全；
（2）設備間地面應平整光潔，預留暗管、地槽和孔洞的數量、位置、尺寸均應符合工藝設計要求；
（3）電源已經接入設備間，應滿足施工需要；
（4）設備間的通風管道應清掃干凈，空氣調節設備應安裝完畢，性能良好；
（5）在鋪設活動地板的設備間內，應對活動地板進行專門檢查，地板板塊鋪設嚴密堅固，符合安裝要求，每平米水平誤差應不大於2mm，地板應接地良好，接地電阻和防靜電措施應符合要求。
2．交接間環境要求
（1）根據設計規范和工程的要求，對建築物的垂直通道的樓層及交接間應做好安排，並應檢查其建築和環境條件是否具備。
（2）應留好交接間垂直通道電纜孔孔洞，並應檢查水平通道管道或電纜橋架和環境條件是否具備。
(3)．器材檢驗要求(略)
(4)．安全要求(略)
(5)．技術准備(略)
（二）雙絞線傳輸通道施工 1. 金屬管的敷設 （1）金屬管的要求 金屬管應符合 設計文件的規定，表面不應有穿孔、裂縫和明顯的凹凸不平，內壁應光滑，不允許有銹蝕。在易受機械損傷的地方和在受力較大處直埋時，應採用足夠強度的管材。 （2）金屬管的切割套絲 在配管時，根據實際需要長度，對管子進行切割。管子的切割可使用鋼鋸、管子切割刀或電動切管機，嚴禁用氣割。 管子和管子連接，管子和接線盒、配線箱的連接，都需要在管子端部進行套絲。套絲時，先將管子在管鉗上固定壓緊，然後在套絲，套完後應立即清掃管口，將管口端面和內壁的毛刺銼光，使管口保持光滑。 （3）金屬管的彎曲 在敷設時，應盡量減少彎頭，每根管的彎頭不應超過3個，直角彎頭不應超過2個，並不應有S彎出現。 金屬管的彎曲一般都用彎管進行。先將管子需要彎曲部位的前段放在彎管器內，焊縫放在彎曲方向背面或側面，以防管子彎扁，然後用腳踩住 管子，手板彎管器，便可得到所需要的彎度。 暗管管口應光滑，並加有絕緣套管，管口伸出部位應為25-30mm。 （4）金屬管的連接 金屬管連接應牢靠，密封應良好，兩管口應對准。套接的短套管或帶螺紋的管接頭的長度，不應小於金屬管外徑的2.2倍。金屬管的連接採用短套接時，施工簡單方便；採用管接頭螺紋連接則較美觀，可保證金屬管連接後的強度。 金屬管進入信息插座的接線盒後，暗埋管可用焊接固定，管口進入盒內的露出長度應小於5mm。明設管應用鎖緊螺母或帶絲扣管帽固定，露出鎖緊螺母的絲扣為2-4扣。 （5）金屬管的敷設 a． 金屬管的暗設應符合下列要求： *預埋在牆體中間的金屬管內徑不宜超過50mm，樓板中的管徑宜為15-25mm，直線布管30mm處設置暗線盒。 *敷設在混凝土、水泥里的金屬管，其它基應堅實、平整、不應有沉陷，以保證敷設後的線纜安全運行。 *金屬管連接時，管孔應對准，接縫應嚴密，不得有水泥、沙漿滲入。管孔對准、無錯位，以免影響管、線、槽的有效管理，保證敷設線纜時穿設順利。 *金屬管道應有不小於0.1%的排水坡度。 *建築群之間金屬管的埋設深度不應小於0.7m；在人行道下面敷設時，不應小於0.5m。 *金屬管內應安置牽引線或拉線。 *金屬管的兩端應有標記，表示建築物、樓層、房間和長度。 b．光纜與電纜同管敷設時，應在金屬管內預置塑料子管。將光纜敷設在子管內，使光纜和電纜分開布放，子管的內徑應為光纜外徑的2.5倍。 2．金屬線槽的敷設 （1） 線槽安裝要求 * 線槽安裝位置應符合施工圖規定，左右偏差視環境而定，最大不應超過50mm； * 線槽水平每米偏差不應超過2mm； * 垂直線槽應與地面保持垂直，並無傾斜現象，垂直度偏差不應超過3mm； * 線槽節與節間用接頭連接板拼接，螺釘應擰緊。兩線槽拼接處水平度偏差不應超過2mm； * 當直線段橋架超過30m或跨越建築物時，應有伸縮縫。其連接宜採用伸縮連接板； * 線槽轉彎半徑不應小於其槽內的線纜最小允許彎曲半徑的最大者。 * 蓋板應緊固。 * 支吊架應保持垂直，整齊牢靠，無歪斜現象。 （2） 水平子系統線纜敷設支撐保護 預埋金屬線槽支撐保護要求： a． 在建築物中預埋線槽可為不同的尺寸，按一層或兩層設置，應至少預埋兩根以上，線槽截面高度不宜超過25mm； b． 線槽直埋長度超過15m或在線槽路由交叉、轉彎時宜設置拉線盒，以便布放線纜盒時維護。 c． 拉線盒蓋應能開啟，並與地面齊平，盒蓋處應能開啟，並採取防水措施。 d． 線槽宜採用金屬管引入分線盒內。 設置線槽支撐保護： a． 水平敷設時，支撐間距一般為1.5-3m，垂直敷設時固定在建築物構體上的間距宜小於2m； b． 金屬線槽敷設時，下列情況設置支架或吊架：線纜接頭處、間距3m、離開線槽兩埠0.5m處、線槽走向改變或轉彎處。 在活動地板下敷設線纜時，活動地板內凈空不應小於150mm。如果活動地板內作為通風系統的風道使用時，地板內凈高不應小於300mm。 在工作區的信息點位置和線纜敷設方式未定的情況下，或在工作區採用地毯下布放線纜時，在工作區宜設置交接箱。 （3） 干線子系統線纜敷設支撐保護 線纜不得布放在電梯或管道豎井內。 干線通道間應溝通。 弱電間中線纜穿過每層樓板孔洞宜為方形或圓形。 建築群子系統線纜敷設支撐保護應符合設計要求。
綜合布線工程驗收規范
本規范是根據建設部建標200467號文件《關於印發"二00四年工程建設國家標准制定、修訂計劃"的通知》的要求，對原《建築與建築群綜合布線系統工程驗收規范》CB/T 50312-2000工程建設國家標准進行了修訂，由信息產業部作為主編部門，中國移動通信集團設計院有限公司會同其他參編單位組成規范編寫組共同編寫完成的。
中華人民共和國建設部公告第620號
建設部關於發布國家標准《綜合布線系統工程驗收規范》的公告
現批准《綜合布線系統工程驗收規范》為國家標准，編號為GB 50312--2007，自2007年10月1日起實施。其中，第5.2.5條為強制性條文，必須嚴格執行。原《建築與建築群綜合布線系統工程驗收規范》GB/T 50312--2000同時廢止。
本規范由建設部標準定額研究所組織中國計劃出版社出版發行。
H. 請問可繞金屬管經10#、12#、15#換算成公稱直徑是多少
10#，12#，15#代表的就是直徑。
周長=3.14*直徑
直徑=周長/3.14
I. 聲音在金屬管中的傳播速度是多大該金屬管可能是由什麼材料製成的
已知：S＝884m，t。＝2.43s，V聲＝340m/s。
求：V固。
解：由於固體傳聲的速度比氣體的快，所以先聽到金屬里傳來的，再聽到空氣傳來的，設金屬里傳來的用時為t固，依題意列出方程組：由S＝Vt得
第一次聲音：S＝V固 * t固
第二次聲音: S＝V聲 * （t固+t。） 代入數據有：
884m＝V固 * t固 1
884m＝340m/s * (t固+2.43s) 2 方程1和方程2聯立方程組
把方程1變化：t固＝884m/V固，代入方程2後。
解得：V固＝5200m/s。查課本小資料15頁可知（人教版的），該金屬管可能是由鐵材料製成的。
答：聲音在金屬管中的傳播速度是5200m/s；該金屬管可能是由鐵材料製成的
J. 預應力錨索加固
國外早在20世紀20年代開始將岩土錨固技術應用於礦山和水利建設中，60～80年代隨著高強度低鬆弛鋼絞線的應用和施工技術的發展，大噸位的預應力錨索廣泛應用，單束錨索的承載力達3000kN以上，最大的達16500kN。
我國1964年曾在安徽省梅山水庫採用2400～3200kN的預應力錨索加固壩基。80年代初，我國開始將預應力錨固技術用於滑坡防治上，後來發展為用預應力錨索框架（格構錨固）治理滑坡，如山西太原至古交二級公路K14滑坡的治理，更多的是用預應力錨索框架（地梁或錨墩）與抗滑樁結合治理滑坡，以及加固高邊坡預防滑坡的產生。如今錨固技術已經被廣泛應用於道路、礦山、水利、城建等建設中。
用於穩定滑坡的預應力錨索是將錨固段設置在滑動面（或潛在滑動面）以下的穩定地層中，在地面通過反力裝置（樁、框架、地梁或錨墩），將滑坡推力傳入錨固段以穩定滑坡，所以預應力錨索的設計包括了錨索本身的設計和反力裝置的設計兩部分。
（一）錨索的破壞形式
1.錨索的類型
按荷載傳遞方式，錨索的類型分為3種，即直孔摩擦型錨索（包括拉伸型錨索、壓縮型錨索）、支承型錨索、摩擦－支承復合型錨索。只有一種傳力方式且自由段單一的錨索稱為單一錨索，最常見的是摩擦型拉力錨索，這是目前使用最廣的一種錨索。這種類型的錨索結構簡單、施工方便；但受力狀態傳力機制不夠合理，在錨固段的上部產生應力集中，沿錨固段摩擦阻力分布不均勻，錨固段長度超過10m後對提高錨固力沒有明顯的效果，且不利於防銹蝕。所以近年來出現了單孔復合型錨索，凡是一束錨索有兩種以上傳力方式或自由段不同的鋼絞線組成的錨索均稱為單孔復合型錨索。
單孔復合型錨索的類型有：拉力分散型錨索、壓力分散型錨索、拉壓混合型錨索、擴孔型錨索、孔底膨脹錨索、孔底設機械內錨頭錨索。
復合錨固系統的優點是沿整個錨固段長度應力分布相對比較均勻，能充分利用圍岩（土）與錨索砂漿體之間的摩擦阻力、地層的承載力，從而大幅度提高錨索的錨固力。由於復合型錨索各單元體的自由段長度不等，在張拉鎖定時應進行補償張拉，使鋼絞線受力均勻，原則上對各根鋼絞線施加的預應力值與其自由段長度成正比例關系。
2.錨索的破壞形式
錨索的破壞一般分下列7種形式：
1）錨索砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力不夠大，錨索體從孔內拔出。
2）圍岩（土）抗壓強度不夠或錨索砂漿體強度不夠而導致錨索失敗。
3）水泥砂漿與鋼絞線之間的握裹力不夠，鋼絞線從砂漿體中拔出。
4）自由段鋼絞線被拉斷，原因包括：自由段長度不足、材質不合格、材料安全系數與荷載安全系數不匹配等。
5）錨頭夾片不合格導致鋼絞線滑移或在錨頭處將鋼絞線卡斷。
6）錨索帶著圍岩（土）體被拖出。
7）群錨錨固段底部同時落在貫通裂隙面外側，錨索受力後岩體沿裂隙面松動。
上述的6）、7）兩種破壞形式可能性很小，國內外至今無先例，因此一般不進行驗算，不控制設計。水泥砂漿體對鋼絞線之間的握裹力遠大於鋼絞線的極限承載力和砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力，所以第3）種破壞形式也不會出現，不需要驗算。第4）、5）種破壞形式系設計失誤和錨具質量低劣所致。所以，對於單一拉力型錨索，只需驗算第1）種，即錨索砂漿體與圍岩（土）之間的摩擦阻力以控制設計，而對於復合型錨索，則應同時驗算第1）種和第2）種破壞形式。
（二）預應力錨索的設計
1.預應力錨索設計錨固力
預應力錨索設計錨固力的確定可分為兩種情況。
（1）岩質滑坡
根據極限平衡法進行計算，需考慮預應力沿滑面施加的抗滑力和垂直滑面施加的法向阻滑。穩定系數計算公式推薦如下：
地質災害防治技術
相應地，預應力錨固力為
地質災害防治技術
式（2－40）～式（2－43）中：V為後緣裂縫靜水壓力， ，γw為水的容重（kN/m3）；U為沿滑面揚壓力， ，H為邊坡高度（m）；φ為內摩擦角（°）；θ為錨索傾角（°）；β為錨索與滑坡的夾角（°），它與滑坡傾角（α）、錨索傾角（θ）之間的關系為β＝α＋θ；T為預應力錨索錨固力（kN）；A為地震加速度（重力加速度g）；W為滑體的單寬重量（kN/m）；C為滑帶土的內聚力（kPa）；L為滑面的長度（m）。
如果鎖定錨固力低於設計錨固力的50％時，可不考慮預應力錨索產生的法向阻滑力，穩定系數計算公式簡化如下：
地質災害防治技術
相應地，預應力錨固力為
地質災害防治技術
式中符號意義同前。
（2）堆積層（包括土質）滑坡
根據傳遞系數法進行計算，考慮預應力錨索沿滑面施加的抗滑力，可不考慮垂直滑面產生的法向阻滑力。所需錨固力為
地質災害防治技術
式中：T為設計錨固力（kN/m）；P為滑坡推力（kN/m）；θ為錨索傾角（°）。
此外，在進行預應力錨索的鎖定時，鎖定錨固力應根據滑坡體結構和變形狀況確定。分以下3種情況：
1）當滑坡體結構完整性較好時，鎖定錨固力可達到設計錨固力的100％。
2）當滑坡體蠕滑明顯，預應力錨索與抗滑樁相結合時，鎖定錨固力應為設計錨固力的50％～80％。
3）當滑坡體具崩滑性質時，鎖定錨固力應為設計錨固力的30％～70％。
2.計算錨索根數
地質災害防治技術
式中：N為錨索根數；P為單根錨索的抗拔力（kN），通過現場試驗求得；E為滑坡的下滑力（kN）；φ為滑面的內摩擦角（°）；α為錨索與滑面的夾角（°）；K為安全系數，取值2.0～4.0，一般情況下建議取2.0。
3.有效錨固長度
有效錨固段長度可根據下列3種方法綜合確定，其中經驗類比方法更為重要。規范規定有效錨固段長度不宜大於10m。
（1）理論計算
1）按錨索體從膠結體中拔出時，計算錨固長度的公式為
地質災害防治技術
式中：Lm1為避免錨索體從膠結體中拔出所需的有效錨固長度（m）；T為設計錨固力（kN）；K為安全系數，取值為2.0～4.0，一般情況下建議取2.0；n為鋼絞線根數；d為鋼絞線直徑（mm）；C1為砂漿與鋼絞線允許粘結強度（MPa）。
2）按膠結體與錨索體一起沿孔壁滑移，計算錨固長度的公式為
地質災害防治技術
式中：Lm2為避免膠結體與錨索體一起沿孔壁滑移所需的有效錨固長度（m）；d為孔徑（mm）；C2為砂漿與岩石的膠結系數（MPa），為砂漿強度的1/10除以安全系數（安全系數為1.75～3.0）；其他符號意義同前。
（2）類比法
根據鏈子崖危岩體錨固工程等經驗，推薦有效錨固長度見表2－16。
（3）抗拔試驗
當滑坡體地質條件復雜，或防治工程重要時，可結合上述兩種方法，並對錨索進行破壞性試驗，以確定有效錨固長度。抗拔試驗可分為7天、14天、28天三種情況進行，水灰比按0.38～0.45調配。
表2－16 錨固長度推薦值
4.預應力錨索傾角
預應力錨索傾角主要由施工條件確定。設單束錨索的設計承載力為P，它所提供的抗滑力（F）為
地質災害防治技術
當θ＝φ時可取得最大抗滑力，但錨索過長，施工困難、不經濟；若θ過大，雖然錨索的長度減小了，但提供的抗滑力也減小了，同樣不經濟，因此存在選取一個最優傾角的問題。可根據以下兩種方法綜合考慮其最優傾角。
（1）理論公式
理論分析表明，錨索傾角滿足下式時是最經濟的
地質災害防治技術
式中：θ為錨索傾角（°）；α為滑面傾角（°）；φ為滑面內摩擦角（°）。
（2）實際經驗
對於自由注漿錨索，錨索傾角應大於11°，否則需增設止漿環進行壓力注漿。
5.錨索間距與群錨效應
預應力錨索的數量取決於滑坡產生的推力和防治工程安全系數。錨索間距宜大於4m；若錨索間距小於4m，需進行群錨效應分析。推薦公式如下：
1）日本《VSL錨固設計施工規范》採用公式：
地質災害防治技術
式中：D為錨索最小間距（m）；d為錨索鑽孔孔徑（m）；L為錨索長度（m）。
2）《長江三峽工程庫區滑坡防治設計與施工技術規程》推薦的公式：
地質災害防治技術
式中：T為設計錨固力（kN）；ρ為修正系數（取105kN2·m）；其他符號意義同前。
6.錨索內端排列
相鄰錨索不宜等長設計，可根據岩體強度和完整性交錯布置，長短差在1～2m之間。
7.錨索的預應力損失
錨索的預應力損失一般由3部分組成：
1）施加預應力時，在頂壓工作錨夾片時造成的損失，是不可避免的，可根據頂壓錨具夾片時高壓油泵壓力表的增加值算出這部分預應力損失，一般情況下在5％左右。
2）施加預應力鎖定後，在千斤頂卸荷過程中產生的預應力損失，這也是不可避免的。鎖定後，在千斤頂卸荷的瞬間，鋼絞線失去了平衡，勢必帶著夾片向孔內回縮，做加速運動，可能產生輕微的滑移。這部分損失可通過量測錨具處錨索鋼絞線的回縮長度及反力墩位移計算出來。
3）除上述以外，地層的蠕變、鋼絞線的鬆弛、錨頭的松動等因素均會造成預應力損失。
8.錨索的防腐
錨索的腐蝕是影響錨索壽命的重要因素。造成錨索腐蝕的主要因素是地層和地下水的侵蝕、錨索防護系統失效、雙金屬作用以及地層水存在雜散電流等。它們可引起不同形態的腐蝕發生，如全面腐蝕、局部腐蝕和應力腐蝕。除了由侵蝕介質引起的腐蝕外，高拉應力作用下的應力腐蝕及由此引起的破壞，可直接造成鋼絲和鋼絞線的斷裂。如法國朱克斯大壩幾根承載力為1300kN的錨索預應力鋼絲僅使用幾個月就發生斷裂，鋼絲所用的應力為極限值的67％。經多次試驗後的結論是，處於高拉伸應力狀態下的銹蝕是鋼絲破壞的主要原因。
錨索防腐的措施很多，但不管是國內還是國外，用水泥砂漿均勻地包裹鋼絞線仍然是最基本也是最有效的措施。也有採用雙層防護的，即用波形金屬管套在鋼絞線外面，灌注砂漿、樹脂水泥漿與波形管防護套共同形成雙層防護，但造價較高，一般在重要工程且具有強烈侵蝕的環境條件下採用。
9.外錨頭和承壓反力裝置的設計
錨具是預應力錨索的重要組成部分，一定要選擇質量可靠的定型配套產品。下面主要說明承壓反力裝置———錨墩、地梁和框架的設計。
（1）錨墩的設計
錨墩的具體尺寸由荷載大小和坡體的承載能力決定。當滑體岩體完整、強度較高、承載力較大時，錨墩可設計為較小的尺寸；反之，當滑體表面為土層或破碎鬆散岩體時，應以其承載力大小控制錨墩底面的尺寸，以免因尺寸過小、承載力不足而造成錨索預應力損失。
錨墩的尺寸應滿足下式要求：
地質災害防治技術
式中：P為單根錨索設計的抗拔力（kN）；A為錨墩底面積（m2）；σ0為滑體表面岩土的容許承載力（kN/m2）。
此外，錨墩底面最好與錨索垂直以使受力均勻。若有夾角時，應考慮錨墩受力不均及受力後沿坡面滑移的可能性。
錨墩一般設置為上小下大的梯形斷面以分散錨索對坡面的壓力，減小表土因壓縮變形而產生的預應力損失，一般為鋼筋混凝土錨墩。在錨頭鋼墊板下應適當加密鋼筋布置，在錨墩和錨具之間加設鋼質承壓板或孔口設置螺旋鋼筋。對於土質邊坡，由於表層土承載力小，常需很大的錨墩，外觀不良，故一般採用地梁或框架作反力裝置。
（2）地梁的設計
地梁的截面尺寸受兩個因素控制：一是錨索設計拉力的大小；二是坡面岩土的承載力。當坡面岩土軟弱、錨索拉力較大時，應加大梁的寬度以增大承載面積，防止預應力損失。考慮錨固段的間距不能太近，故地梁間距一般為3～4m。
梁的計算比較簡單，仍按彈性地基梁計算，滑坡推力在梁長范圍內按矩形均布，把錨索作為支點，一根樑上布兩根錨索時按簡支梁計算，布三根以上錨索時按連續梁計算，每根梁所承受的滑坡推力為相鄰梁間距寬度的滑坡推力。當滑坡推力較大時，地梁可設計為上、下多排。梁的設計同鋼筋混凝土梁設計，此處不詳述。值得注意的問題是以下5個方面：
1）地梁按兩種受力階段進行設計計算和配筋。第一種為滑坡處於相對穩定狀態，沒有或只有很小的滑坡推力作用在地樑上，地梁主要承受錨索上施加的預應力，即預應力階段，此時梁中部的外側彎矩大，配筋多；第二種是預應力施加後滑坡推力達到設計推力時，滑坡推力為主要外荷載（當滑坡推力未達最大值時，有時主動土壓力也可成為主要外荷載），即地梁工作階段，此時梁中部靠山一側出現最大彎矩，控制配筋。故地梁需雙面配筋。
2）為防止梁的不均勻沉降，在岩土層變化處應分開設梁。
3）在錨索受力集中處應加密鋼筋布設。
4）當地面過緩，如緩於1∶1.5時，為防止受力後梁向山坡上方位移造成預應力損失，應加陡錨索傾角或增加防爬設施。
5）為防止梁在加預應力時受力不均勻而造成破壞，各孔錨索張拉時應分級張拉，不可一次拉到設計拉力。如一根樑上有兩束錨索，第一次各張拉50％設計拉力，第二次再張拉剩餘50％及超張拉部分。若一根樑上有三束錨索，則最好是三根同時張拉，但施工時，往往受設備限制難以做到，可先張拉中間一根到設計拉力的50％，再張拉上下兩束。第二次按此方法再循環一次，達到設計拉力及超張拉部分，以防地梁在張拉過程中開裂。
設計計算總是簡化為均勻受力的理想狀態，與實際工程往往有一定的偏差，故梁的配筋應適當增加以確保安全。
（3）錨索框架的設計
錨索框架是在豎、橫梁交點處設置預應力錨索，且應連續設置，如圖2－16所示。
圖2－16 錨索框架、地梁示意圖
框架的設計計算理論上以三維空間受力計算比較合理，但實際工程中，多簡化為按豎梁和橫梁分別設計，並按預應力施加階段和滑坡推力作用階段兩種狀態控制設計。豎梁和橫樑上力的分配通常有以下3種處理方法：
1）以豎梁承擔滑坡推力，橫梁只作連接構件，擴大豎梁的承載面積。設計計算與地梁相同，橫梁截面尺寸可小一些。
2）豎梁和橫梁共同承擔滑坡推力，但豎梁多分配一些，約佔60％～70％，分別加以設計。
3）豎梁和橫梁承擔相同的滑坡推力。為簡化計算，取每一根錨索為一節點，豎、橫梁各1/2按懸臂梁設計。此方法較為安全，但材料浪費較大。
（三）預應力錨索結構
1.錨索
一般採用鋼絞線或高強度鋼絲束。錨索用鋼絞線應符合國標標准（GB/T 5223—95、GB/T 5224—95）。我國國標7絲標准型鋼絞線參數見表2－17 。
表2－17 國標7絲標准型鋼絞線參數
2.對中支架（架線環）
預應力錨索必須每間隔1.5～3.0m設置一個對中支架，以避免鋼絞線打纏和砂漿握裹效果降低。對中支架可用鋼板或硬塑料加工。
3.錨具
預應力錨索錨具品種較多，常用的有XM、QM和OVM外錨頭，工程設計單位必須在工程設計施工圖上註明錨具的型號、標記和錨固性能參數。OVM錨具的基本參數見表2－18。
表2－18 OVM錨具基本參數（單位：mm）
4.承壓反力裝置
承壓反力裝置包括錨墩、地梁和框架3類，用鋼筋混凝土製作。錨墩是單束錨索在地面的反力裝置，是純受壓構件，一般做成梯形斷面，其功能是把錨具的集中荷載擴散後傳遞給滑體。地梁是在滑坡（或高邊坡）表面垂直主滑方向布設的一排或數排豎梁，每一根樑上布置兩束或三束錨索。當滑體為土體或風化破碎岩體時，為使錨固體系能整體受力以穩定滑坡或加固邊坡，應採用鋼筋混凝土框加做反力裝置。框架一般由兩根豎梁、兩根或三根橫梁構成。
5.導向尖殼
在錨索的前部做成如圖2－17所示的形狀。當鋼絞線下到孔底後，加大推力，使未與尖殼焊在一起的鋼絞線從側孔頂出成錨狀，增加球體強度和鋼絞線與砂漿之間的握裹力。
目前國內常用的錨索結構如圖2－18所示。
圖2－17 帶側孔的導向尖殼
圖2－18 摩擦錨索結構示意圖
（四）預應力錨索施工
預應力錨索施工包括以下工序：錨索鑽孔、清孔；鋼絞線編束成型；錨索安裝；內錨固段固結灌漿；澆築外錨墩；錨索的張拉與錨固力鎖定。
1.錨索鑽孔、清孔
鑽孔採用錨桿工程鑽機。按照錨索設計下俯角度（一般為15°～30°）將鑽機固定，調整方位角及傾角，校核鑽孔位置，然後將所有緊固件擰緊，准備就緒後即可開鑽作業。鑽孔實際深度比設計深度要長1.0m，留作沉渣段。
預應力錨索孔徑與鋼絞線根數、砂漿保護層厚度和滑坡體結構有關。一般地，5～10根鋼絞線構成的錨索，孔徑為75～115mm；11～15根鋼絞線構成的錨索，孔徑為115～135mm；15～20根鋼絞線構成的錨索，孔徑為135～175mm。當滑坡體結構鬆散，或鑽孔縮徑明顯時，可增大孔徑。滑體為土層或軟質岩層，滑床為堅硬岩層時，孔口至滑動面一段應採用三牙輪鑽頭鑽進，用高壓風出渣。若這段地層成孔性較好，則可裸孔鑽進；若這段地層成孔性較差，則可採取跟管鑽進，下套管保護孔壁，或用水泥漿加固孔壁；滑面至孔底一段，可採用沖擊鑽進。
鑽孔結束後，拔出鑽桿和鑽具。用一根含標尺的聚乙烯管復核孔深，並以高壓風吹孔或用高壓水洗孔，待孔內粉塵吹洗干凈，且孔深達到要求時，拔出聚乙烯管，並將孔口蓋住備用。
鑽孔精度要求：成孔後，用孔斜儀量測，孔斜不超過1/100；鑽孔位置誤差小於100mm；鑽孔傾角、水平角誤差在±1°以內；孔深必須保證張拉段穿過滑帶2m。
2.鋼絞線編織成束
對於Ⅰ級滑坡防治工程，鋼絞線設計荷載可按破壞荷載的65％進行折減；對於Ⅱ、Ⅲ級滑坡防治工程，鋼絞線設計荷載可按65％～80％進行折減。
按設計錨索長度及每孔錨索的鋼絞線根數，用砂輪切割機切割錨索，其長度除錨索自由段和錨固段外，應加長1.5m作為張拉段。鋼絞線必須順直。
錨索放在工作台上編織組裝，對於長度過大的錨索可在有棚架的場地上組裝，然後搬運並吊裝入孔。在平整場地上架設高約0.5m、寬1.5m的工作台架，將截好的鋼絞線平順放在架上，逐根檢查，凡有損傷的鋼絞線均宜剔除。按要求綁扎架線環、緊箍環、導向殼及注漿管。自由段鋼絞線塗防腐油後分別套上塑料管，並在底部封堵。塑料管在編織、運輸和安裝過程中不得有破損。
對於組裝好的錨索，必須有專人驗收檢查，並登記。檢查長度、對中架安裝、鋼絞線有無重疊。合格後進行編號，做好標記，待入孔安裝。
3.錨索安裝
在錨索入孔前，必須校對錨索編號與孔號是否一致。確認孔深和錨索長度無誤後，用導向探頭探孔，無阻時，可進行錨索入孔。
用人工或機械將編織好的錨索束放入孔中，檢查其是否下到孔底設計位置。否則應拔出，清孔後重新安裝。
4.內錨固段固結灌漿
一般採用水泥砂漿膠結，水泥砂漿配合比為水∶水泥∶砂＝0.4∶1∶1。為加速進度，在漿液中可摻加0.3‰～0.5‰的早強劑（占水泥質量），並且要求7天抗壓強度f≥25～30MPa。
水泥等級不低於32.5級，砂子過篩孔徑4mm，並用水洗凈。砂子粒徑過大，易發生離析，堵塞灌漿管。拌好的砂漿也要過篩，以防水泥結塊堵塞灌漿管。也有用純水泥漿的，但易收縮。
灌漿時，採用反向壓漿，即把灌漿管下到孔底，由孔底向孔口方向反向壓漿。反向壓漿可保證砂漿完全充滿錨索孔，而正向壓漿易因排氣管堵塞孔底形成壓縮空氣，產生使砂漿無法壓進的現象。灌漿壓力一般為0.3～0.6MPa。
孔內壓漿管採用金屬管或PVC管。採用金屬管時，用外接箍連接，禁止採用異徑接頭連接。灌漿前用清水濕潤灌漿管內壁。
為了保證注漿均勻，注漿速度不宜太快。用毫安表作一期注漿指示儀，但應保證兩探頭之間相隔800mm以上，裸露部分不能與鋼絞線接觸。用含標尺的聚乙烯管復校內錨固段的灌漿長度，達不到要求時，需補漿。所用砂漿應用攪拌機拌勻，使其達到規定指標，攪拌直至灌漿結束方可停止。在砂漿未完全固化前，不得拉拔和移動錨索。注漿完畢後，將一期灌漿管拔出。當錨固段地層較軟弱，錨固力不足時，可採用二次劈裂灌漿。
5.澆築外錨墩
外錨墩一般要嵌入坡面20cm，採用C25號以上現澆鋼筋混凝土結構，宜為梯形斷面。外錨墩尺寸見表2－19，其結構如圖2－19所示。
表2－19 外錨墩尺寸
註：Φ為直徑。
圖2－19 3000kN級預應力錨索外錨墩結構圖（單位：mm）
6.錨索的張拉與錨固力鎖定
在內錨固段灌漿7天後進行張拉。張拉作業前，需對張拉設備進行標定。標定時，千斤頂、油管、壓力表和高壓泵聯好。在壓力機上用千斤頂主動出力的方法反復三次，取平均值，繪出千斤頂出力與壓力表指示壓強曲線，作為錨索張拉的依據。標定時，千斤頂的最大出力應高於錨索超張拉時的值。
先對錨索進行單根預張拉兩次，以提高錨索各鋼絞線的受力均勻度。對於3000kN級錨索，單根張拉力為30kN；2000kN級錨索，單根張拉力為20kN；1000kN級錨索，單根張拉力為10kN。
錨索的張拉採用分級施加荷載，直至壓力表無返回現象，方可進行鎖定作業。若預應力損失過大，需進行整體張拉與重新鎖定。張拉鎖定後，進行二次灌漿。當砂漿達外錨墩時，可停止注漿。封孔口，從錨具量起，留100mm的鋼絞線，將多餘段截除，外覆厚度不小於100mm的水泥砂漿保護層。
鎖定錨固力的大小可用兩種方法確定：測力感測器直接測定及張拉鎖定時預應力鋼絞線變形量計算得出。計算公式如下：
地質災害防治技術
式中：Px為鎖定後可獲得的預應力（kN）；P為錨固所需張拉力（kN）；P0為最大張拉荷載（kN）；Pi為初始張拉荷載（kN）；ΔL為Pi載入至P0時的錨索回縮量（mm），夾片回縮量為6mm。
（五）預應力錨索的質量檢驗
1.預應力錨索的質量檢驗內容
包括錨孔、錨索桿體的組裝與安放、注漿、張拉與鎖定等。
2.實測項目
1）錨孔：孔位、孔徑、錨固角度、內錨固段長度等項目。
2）錨索桿體的製作與安放：鋼絞線強度、鋼絞線配置、桿體長度、架線環密度，採用鋼絞線時應無接頭。
3）注漿：砂漿配合比、強度、注漿管的插入深度等。
4）張拉與鎖定：外錨墩混凝土強度、鋼墊板平面與孔軸線垂直情況、張拉荷載、鎖定荷載、錨具、錨具保護層等項目。
3.每一個獨立的滑坡防治工程均應進行錨索承載力檢驗。隨機抽取總數的10％～20％進行超張拉檢驗，張拉力為設計錨固力的120％。若工程重要時，可對所有錨索進行設計錨固力的120％超張拉檢驗。
4.錨索質量合格條件
錨索的錨固力達到應達到設計錨固力的120％以上。
5.質量評定要求
（1）保證項目
1）孔徑、內錨固長度、鋼絞線強度、鋼絞線配置、桿體長度、砂漿強度必須達到設計要求。
2）單根鋼絞線不允許斷絲。
3）承載力檢驗用的千斤頂、油表、鋼尺等器具應經檢查校正，承載力必須符合前述規定要求。
4）錨具應經檢驗合格方可以使用。
5）鎖定荷載應符合設計要求。
（2）允許偏差項目
預應力錨索的允許偏差項目應符合表2－20規定。
表2－20 預應力錨索的允許偏差項目