砂石的壓縮模量

① 砂石墊層怎樣處理不會出現地基沉降

軟土路基處理方法較多，分類也各有不同，常用的處理方法主要如下描述：
1.砂墊層法
砂墊層法是在軟土地基頂面鋪設厚度為0.6-1.0m的砂墊層（具體厚度視路堤高度、軟土層厚度及壓縮性而定，太厚施工困難，太薄效果差）作為軟土層固結所需要的上部排水層，以加速沉降的發展，縮短固結過程的方法。砂墊層可作為路堤內的地下排水層，以降低堤內水位，改善施工時重型機械的作業條件。
砂墊層法具有施工簡單，不需要特殊機具設備等特點。主要適用於以下情況：路堤高度小於2倍極限高度；軟土表面無透水性低的硬殼；軟土層不很厚、或具有雙面排水條件的情況；當地有砂，且運距不太遠，施工期限不甚緊迫的工程。
採用砂墊層，砂宜採用中砂及粗砂，要求級配良好。顆粒的不均勻系數不大於5，且含量不宜超過3%-5%。砂墊層一般用自卸汽車及推土機配合攤鋪，攤鋪應均勻，注意不要有很大的集中載荷作用。當路堤為粉土類土，透水性不好時，路堤坡腳附近砂墊層被路堤覆蓋，可能會阻礙側向排水，必須注意做好砂墊層端部的處理。
在路堤的填築過程中，填築的速度要合理安排，使載入的速率與地基承載力增加的速率相適應，以保證地基在路堤填築過程中不發生破壞。通常可利用埋設在路堤中線的地面沉降板以及布置在路堤坡腳的位移邊樁進行施工觀測，隨時掌握地基在路堤填築過程中的變形情況和發展趨勢，藉以判斷地基是否穩定，控制填土的速度。
2.強夯法
強夯法處理軟土地基是利用重錘自山落下產生的沖擊波使地基密實，這種沖擊引起的振動在土中是以波的形式向地下傳播的。對於飽和無粘性土，夯擊過程中，土體可能會產生液化，其緻密過程與爆破和振動壓密過程相似；對於飽和細粒粘土的效果尚不明確，成功和失敗的例子均有報道，對於這類飽和的細顆粒土，要求破壞土的結構、產生超孔隙水壓力、山裂隙形成排水通道。
如果將地基視為彈性板空間體，則夯錘自由下落過程也就是勢能轉換為動能的過程，即隨著夯錘下落勢能越來越小，動能越來越大，在落到地面以前的瞬間，勢能的極大部分都轉換為動能，夯錘夯擊地面時，這部分動能除一部分以聲波形式向四周傳播，一部分由於夯錘和土體摩擦而變成熱能外，其餘的大部分沖擊能則使土體產生自由振動，並以壓縮波（也稱為縱波）、剪切波（也稱為橫波）和瑞利波（也稱為表面波）的波體系聯合在地基內傳播，在地基中產生一個波場。
此外，壓縮波大部分通過液相運動，使孔隙水壓力增大，同時使土顆粒錯位，土體骨架解體。而隨後到的剪切波使土顆粒處於更密實的狀態。占總能量67%的瑞利波，其豎向分量起到松動土的作用，但其水平分量可使土得到密實。
3.換填法
換填法就是將基礎地面以下不太深的一定范圍內的軟弱土層挖去，然後以質地堅硬、強度較高、性能穩定、具有抗侵蝕性的砂、碎石、卵石、素土、灰土、煤渣、礦渣等材料分層充填，並同時以人工或機械方法分層壓、夯、振動，使之達到要求的密實度，成為良好的人工地基。當地基軟弱土層較薄，而且上部荷載不大時，也可直接以人工或機械方法（填料或石填料）進行表層壓、夯、振動等密實處理，同樣可取得換填加固地基的效果。
換填法適用於淺層地基處理，包括淤泥、淤泥質土、鬆散素填土、雜填土、已完成自重固結的回填土等地基處理以及暗塘、暗洪、暗溝等淺層處理和低窪區域的填築。換填法還適用於一些地域性特殊土的處理：用於膨脹土地基可消除地基上的脹縮作用，用於濕陷性黃土地基可消除黃土的濕陷性，用於山區地基可用於處理岩面傾斜、破碎、高低差，軟硬不勻以及岩溶與土洞等，用於季節性凍土地基可消除凍脹力和防止凍脹損壞等。
4.靜力排水固結法
靜力排水固結法地對天然地基，或先在地基中設置砂井等豎向排水體，然後利用建築物本身重量分級逐漸載入，或是在建築物建造以前，在場地先行載入預壓，使土整體的孔隙水排出，逐漸固結，地基發生沉降，同時強度逐步提高的方法。靜力排水固結法可以解決以下兩個問題：
（1）沉降問題：使地基沉降在載入預壓期間，即修築路面之前沉降大部分或基本完成，路面在使用期間不致產生不利的沉降和沉降差。
（2）穩定問題：排水固結法加速地基土的抗剪強度的增長，從而提高地基的承載力和穩定性，公路是條帶狀荷載，在橫斷方向受力面積較小，穩定問題尤為重要。
排水固結法是由排水系統和加壓系統兩部分共同組合而成的。排水系統有豎向排水體（包括普通砂井、袋裝砂井和塑料排水板）和水平排水體（砂墊層）；加壓系統包括堆載法、真空法、降低地下水位法、電滲法和聯合法。設置排水系統主要在於改變地基原有的排水邊界條件，增加孔隙水排出的途徑，縮短排水距離。加壓系統即是起固結作用的荷載，要使地基土的固結壓力增加而產生固結。
5.碎石樁法
利用一個產生水平向振動的管狀設備在高壓水流作用下邊振邊沖，在軟弱粘土中成孔後，再往孔內分批填入碎石等堅硬材料製成一根根樁體，由碎石樁體和樁間土組成復合地基，從而提高原有地基承載力，減少沉降量，這種加固地基技術叫作振沖置換或碎石樁法。此種方法由擠密砂體的振沖技術演變發展而來，其主要作用是置換部分軟土，形成一個類似於鋼筋混凝土復合結構，由於此種方法不受地下水位影響，且造價低，又能減少路基沉降，所以建設中越來越受到普遍重視。
碎石樁的施工質量控制，實質上就是對施工中作用的水、電、料三者的控制。對於粘性土的質量控制，目前尚無嚴格的規范可循，必須通過現場試驗進行綜合分析，以便制訂出合理的控制數據。
（1）控制好樁位中心軸線及樁底標高。按要求振沖器尖端噴水中心與孔徑中心偏差不得大於5cm。尤其是樁底標高，在造孔過程中，一定要測量其樁底標高，確保達到設計高程。
（2）控制好成孔質量，防止塌孔。造孔時應根據要求掌握好水壓，水量和灌入速度，每灌入1m左右將振動器提起留振約5s進行擴孔，當接近樁底標高時要降低水壓，以免破壞樁底以下土層。在整修造孔過程中孔內應充滿水，以防塌孔。
（3）振密工序是確保碎石樁質量的關鍵，當造孔完畢並清孔後，應立即進行填料振密工作。要嚴格控制填料的粒徑和每批填料量，粒徑宜選擇2cm-5cm孔隙率最小的級配為好。粒徑大於10cm容易卡住振沖器。一定要按照試驗所確定的振密電流和留振時間操作。
（4）制樁完成後應逐樁進行標准貫入試驗，連續5擊，下沉小於7cm視為合格。連續出現下沉量大於7cm的樁長達0.5m，或間斷出現大於7cm的累計樁長1m以上的樁，視為不合格，應採取襯強措施。
（5）該段地基處理完畢後，立即進行填築作業以使地基有一充足的沉降時間。

② 泥結碎石（碎石含量85%）的壓縮模量大概是多少

碎石含量85%的泥結碎石土，碎石之間已充分橋架，其壓縮模量同於碎石。作為工程地基，可視為不可壓縮。

③ 幾種土的壓縮模量、變形模量取值范圍

變形模量，粗砂：33-46MPa,中砂：33-46，細砂：24-37，粉砂：10-14；粉土：11-23，黏土范圍較大，詳細取值可參考工程地質手冊

④ 砂和碎石土層的壓縮模量在哪個規范中查找

砂和碎石土層的成因不同、年代不同、大自然作用的搬運、沉積不同等以及所處狀態不同，其壓縮模量隨之不同。具體某某工程地點的土層的壓縮模量，只能從勘察報告里獲得。

⑤ 強夯地基處理需要做什麼檢測

一般做三種檢測：承載力特徵值，採用平板荷載試驗及標貫；另外還要做原土探坑進行土工實驗，檢測相關參數，確定濕陷性、壓縮模量等指標。

根據規范對灰土地基、砂和砂石地基、土工合成材料地基、粉煤灰地基、強夯地基、注漿地基、預壓地基，其竣工後的結果(地基強度或承載力)必須達到設計要求的標准。檢驗數量，每單位工程不應少於3點，1000m2以上工程，每100 m2至少應有1點，3000 m2以上工程，每300 m2至少應有1點。每一獨立基礎下至少應有1點，基槽每20延米應有1點。

相關說明

地基是指建築物下面支撐基礎的土體或岩體。作為建築地基的土層分為岩石、碎石土、砂土、粉土、黏性土和人工填土。地基有天然地基和人工地基(復合地基）兩類。天然地基是不需要人加固的天然土層。人工地基需要人加固處理，常見有石屑墊層、砂墊層、混合灰土回填再夯實等。

從現場施工的角度來講地基，地基可分為天然地基、人工地基。地基就是基礎下面承壓的岩土持力層。天然地基是自然狀態下即可滿足承擔基礎全部荷載要求，不需要人加固的天然土層，其節約工程造價，不需要人工處理的地基。

天然地基為不需要對地基進行處理就可以直接放置基礎的天然土層。分為四大類：岩石、碎石土、砂土、粘性土。人工地基：經過人工處理或改良的地基。當土層的地質狀況較好，承載力較強時可以採用天然地基；而在地質狀況不佳的條件下，如坡地、沙地或淤泥地質，或雖然土層質地較好，但上部荷載過大時，為使地基具有足夠的承載能力，則要採用人工加固地基，即人工地基。

⑥ 為什麼地質報告上礫砂沒有提供壓縮模量

因為在鑽探取樣的過程中，沙礫層是沒有原狀樣的，因此也就得不到它的室內土工試驗的壓縮模量。

⑦ 　土體原位測試對碎石樁加固填土地基質量的檢測

（一）碎石樁質量檢測結果

某工程位於溝谷之中，現已用土填平，並經過初步碾壓，並對填土地基進行了碎石樁加固。建設和設計方要求對碎石樁加固填土地基的質量進行檢測，並對檢測提出以下要求：

（1）本次碎石樁加固地基的質量檢測點分為A、B兩類。A類點按正六邊形布置，計5處（A₁—A₅）；B類點按菱形布置，有7處（B₁—B₇）；其具體位置見附圖（略）。

（2）地基質量檢測要求達到以下幾點：

①根據設計要求，提出碎石樁加固地基承載力和變形模量值，加固後的地基承載力不應小於180kPa，壓縮模量大於10MPa；

②提供碎石樁密實度資料；

③給出由樁和樁間土測試數據求解復合地基承載力和變形模量的計算過程。

檢測方法是：

檢測復合地基質量，可根據工程規模、土類、樁型等選用不同方法。鑒於此項工程為一低層建築，樁間土中混有大小不等的碎石，故選用了動力觸探和旁壓測試兩種方法。雖也可採用載荷測試和靜力觸探測試，但前者成本高，後者遇碎石會損壞儀器，故放棄。為了驗證旁壓試驗的准確性，曾與在同一測試地點的檢驗本填土質量的載荷測試成果進行了對比，如表8—1所示。

表8—1PMT與PLT試驗成果對比

由表8—1知，E₀=2.36Em，說明旁壓測試檢測樁間土的方法可靠。

用重型動力觸探檢測碎石樁承載力、變形模量和密實度及樁間土質量，並和旁壓測試成果對比，互相驗證，可確保檢測質量有較高的可靠性。

（二）復合地基質量檢測結果

1.地層情況

該工程包括化工廠食堂及小餐廳。地基土主要由粘性土和少量砂土以及混有一些碎石的填土組成。原始地表高程為99.5—100.0m左右，位於階地面區，現填土壓實後的地面高程為104.5m左右，填土厚度則為4.5—5.0m左右。填土齡期已有一年半時間，經過碾壓，比較密實。但存在碾壓不均，各處強度差別較大的情況，不宜作為天然地基，必須進行地基處理。

填土經過碎石樁擠密後，樁間土的強度有不同程度的提高，地基強度的均一性也得到了加強。如表8—2所示。但隨深度增加，提高幅度減小，可能和樁長不足有關。

表8—2碎石樁加固地基前後，填土強度變化比較表

根據旁壓試驗鑽孔取土直接觀察描述，可得到准確的地層剖面。自地表至地下8m深度范圍內可將地基土分為以下四層（擠密碎石樁加固地基工程地質剖面圖略）：

①粘土層：分布深度為0—2.7m左右。此層可細分為三層：0—0.36m為雜填土層，褐黃色粘土夾磚、石碎塊，其最大直徑為20cm;0.36—0.92m為粘土層，褐色，均一，硬塑；0.92—2.7m為粘土層，鐵錳質薄膜浸染，均一，硬塑至堅硬。

第①層土表層（0—1.0m）承載力較低，下部較高。

②砂層：灰白色，細砂夾磚塊、石塊或少量粘性土，分布深度一般為2.7—3.5m，個別地點達4.0m。處於密實狀態，承載力高，旁壓成孔時人力鑽進困難，重型（2）動力觸探錘擊數N_63.5平均值為10左右。

③粉質粘土層：褐黃色，分布深度一般為3.5—5.0m，處於硬塑狀態，土層均一，承載力較高。

④粘土層：以深褐色（栗色）為特徵，為晚更新世老粘土，廣泛分布在5.0m深度以下，處於硬塑至堅硬狀態，承載力高，且隨深度增加，承載力有隨之增高的趨勢。

2.樁間土質量

（1）樁間土層試驗指標統計：設計碎石樁按正三角形布設，間距為1.5m，樁徑為0.6m，樁長為8.0m。樁間土出露面積占復合地基總面積的80%，樁間土的強度對復合地基的強度大小起著決定性的作用。

表8—3食堂及小餐廳地基樁間土旁壓測試成果統計表

鑒於上述原因，對樁間土進行了全面的，自上而下的旁壓和動力觸探試驗。試驗孔位置一般定在正三角形的中心，求得了大量的第一手的可靠的試驗數據。對其進行統計、分析、取值，為獲取計算復合地基承載力等關鍵參數是必不可少的。參數選得准確，可靠，才會使計算結果符合實際，也是提高檢測工作質量的前提。

試驗指標統計原則：①按土層不同分別統計；②按不同測試方法分別統計；③按軟弱區與正常區分別統計；④按一定的數理統計方法選取計算參數值。

（2）計算指標的選取：通過對表8—3、表8—4、表8—5試驗成果初步統計，求得各土層試驗指標的算術平均值。根據均值的大小，可將食堂及小餐廳樁間土劃分為正常區和軟弱區。軟弱區為B₆,B₇檢測點及其附近，以及A₁檢測點上部地基土，其它檢測點均屬正常區。然後，進行分區統計。

按上述方法得到的各指標均值，可作為地基土參數基準值，再經過一定修正，可得到參數標准值。

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：f_k——岩土參數標准值；

r_s——統計修正系數；

f_m——岩土參數平均值。

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中，n為統計頻數。

或

因r_s服從t分布函數，可得置信區間α＝0.05時的β值，而變異系數δ取值如下：對於旁壓模量E_m，取δ＝0.30；對於旁壓極限荷載P_L和土層承載力f_k，取δ＝0.40。

根據上述方法和原則，所得地基樁間土層參數標准值如表8—6所示。

上表是根據旁壓試驗數據，經數理統計分析後得出的，准確性好。動力觸探檢測樁間土的錘擊數可作為參考。

3.碎石樁質量

用重型（2）動力觸探檢測樁的總數占檢測區總樁數的2.4%，符合地基驗收規范≥2%的規定。檢測深度一般達到樁的長度，有的已超過實際樁長。檢測孔最深達10.2m。

經檢測，碎石樁直徑為50—55cm左右，碎石為灰岩碎塊，多呈板狀或塊狀。碎石塊最大直徑（以長軸計）為12cm，約占碎石含量的15%；碎石塊直徑一般為3—5cm，約占碎石含量的75%，其他粒徑石塊含量約佔10%，碎石中不含泥土。在成樁過程中，重1.2t的落錘以3—4m的落距分層（每層約30cm厚）將樁管中的碎石擊實，每層擊數6次左右。落錘端部為圓錐形，可將碎石樁中心的岩塊擊成粉末狀，粉末強度比岩塊強度低。

在本次檢測中，發現有一部分樁（主要集中在B6和B7檢測點及其附近）的樁長及密度均未達到設計要求，最短一根樁只有2.8m，最長樁也只有4.4m，且測樁擊數N_63.5自上而下變化不大，只有3—10擊左右，明顯低於正常區樁的錘擊數和密實度，加上此區樁間土強度也很低（78kPa），樁的承載力為200kPa，孔隙比e=0.5。所以將此區定為軟弱區，必須補打碎石樁，樁長8m，補打在三角形中心，對原有樁也應重新加長、擊實，並派人監督施工，以確保地基強度一致，減少地基不均勻沉降至允許程度，以保證小餐廳的安全與正常使用。

表8—4食堂及小餐廳地基樁間土動力觸探試驗成果統計表

註：1.錘擊數

為厚度加權平均值。

2.因觸探桿長度較短（一般小於10m），對N_63.5均未進行桿長修正。

表8—5試驗區成果統計表

註：靜力載荷試驗求地基承載力方法，以直線端點所對應的壓力值為准。

表8—6食堂及小餐廳樁間土層強度參數標准值

其他檢測點的碎石樁樁長一般為6m左右，樁的密實度由上而下遞增，如以基礎埋深1.5m為界，則碎石樁在1.5m深度以下的樁的承載力f_p,k≥400kPa，密實，孔隙比e≤0.35。

（三）復合地基強度指標計算

根據《建築地基處理技術規范》所推薦的求復合地基強度指標的計算公式，並應用前面提供的計算參數和設計參數，即可求得復合地基強度指標。

1.復合地基承載力f_sp,k（8-1）

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：f_zp,k——復合地基承載力標准值；

f_s,k——樁間土承載力標准值；

f_p,k——碎石樁單位截面積承載力標准值；

m——面積置換率。

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：d——樁的直徑，0.55m;

d_c——等效影響圓直徑，按等邊三角形布置時，d_c=1.05s;

s——樁的間距，1.5m。

計算結果如表8—7所示。

表8—7復合地基承載力標准值表

註：同一層中，線上指標為軟弱區的，線下指標為正常區的。

2.復合地基變形模量E_spo

根據《建築地基處理技術規范》所推薦的求復合地基壓縮模量的公式：

E_sp=[1+m（n-1）]E_s和理論公式

可推導出：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：E_sp——復合地基壓縮模量；

E_spo——復合地基變形模量；

n——樁土應力比，在此取2;

E₀——土的變形模量；

E_so——樁間土變形模量；

μ——土的泊松比，其值由土類及其稠度狀態決定。

其他符號意義同前。

求得復合地基各變形模量值如表8—8所示。

表8—8復合地基變形模量標准值表

（本實例圖件略）

（四）結論和建議

經過現場測試及室內資料整理和計算，可以得到如下結論：

（1）經碎石樁加固後的復合地基承載力和變形模量標准值如表8—9所示。

表8—9食堂、小餐廳復合地基承載力和變形模量標准值表

（2）碎石樁體的密實度分正常區和軟弱區（B₆、B₇檢測點及其周圍地區），正常區內的碎石樁密度頂部（地表下1.5m深度范圍內）較差，下部密實，考慮到基礎埋深1.5m，所以正常區碎石樁的密度（1.5m深度以下）的孔隙比指標e小於和等於0.35，其承載力為400kPa。軟弱區的樁密實度上、下都不密實，e=0.5樁長≤4.4m。

（3）化工廠廠前區食堂及小餐廳復合地基強度不均一，可分為軟弱區和正常區。正常區范圍大，包括A₂、A₃、A₄、A₅、B₁、B₂、B₃、B₄、B₅檢測點及其鄰近地區，經碎石樁加固後的地基強度已滿足設計要求，可進行基坑開挖和建築施工。

軟弱區范圍較小，包括B₆、B₇檢測點及其鄰近地區，樁長及密度，樁間土強度都遠低於設計要求，必須重新加固處理。建議將軟弱區中的原樁加長到8m，並擊實，還需在每個正三角形中心再補打一根碎石樁，以提高樁間土強度，樁長仍為8m，並擊實。A₁檢測點及其鄰近地區也應再處理，以提高樁間土及復合地基強度。

（4）軟弱區重新處理後，建議再作檢測，以驗證補打碎石樁後，復合地基強度是否達到設計要求，確保建築物安全和正常使用。

⑧ 1立方1：1級配砂石壓實系數0.94，需要多少立方砂和石子

1:1級配砂石，這指的是質量比，需要根據沙子的細度模數確定是細砂、中砂還是粗砂，再進行密度的標定得到密度，然後換算成體積；石料的體積同樣要根據石料的規格、集配進行密度的測定，然後計算體積。
根據壓實系數1立方需要1/0.94=1.064立方米的級配砂石，在根據按質量比配好的砂石測定其混合後的密度得出其質量，在除以2就是砂子和石料的質量，再根據上述兩種材料測定的密度，計算出各自需要的體積。

⑨ 公路碎石墊層壓縮系數是多少

樓主你好：隨著我國地基處理技術的不斷發展，復合地基在工程建設中得到越來越廣泛的應用。復合地基是由天然地基土體和增強體組成的人工地基。根據增強體的方向可分為豎向增強體復合地基和水平向增強體復合地基。豎向增強體復合地基根據材料性質的不同可分為散體材料樁，柔性材料樁和剛性樁復合地基。復合地基發展初期，人們將注意力主要集中在碎石樁等散體材料樁復合地基的應用和研究上；後來，深層攪拌樁等柔性材料樁復合地基的推廣使用，使柔性材料樁復合地基的應用研究得到重視；近年來，復合地基的概念被進一步拓寬，提出了剛性樁復合地基的概念。目前，剛性樁復合地基的樁體通常是以水泥為主要膠結材料，如CFG樁、素混凝土樁、無砂混凝土樁、水泥砂漿壓力灌漿形成的樹根樁、錨桿靜壓樁等，這些樁體具有較高的強度和剛度。其設計的基本思路是通過樁土的變形調節，實現樁-土共同作用，充分利用樁體強度和土體強度，從而在滿足設計要求的前提下，降低工程造價。剛性樁復合地基在工程實踐中逐步得到應用，發展較快，積累了一定的設計和施工經驗，但理論研究相對落後，對剛性樁復合地基的作用原理還缺乏深入了解，有關設計參數的選取存在一定的盲目性。為促進剛性樁復合地基的發展，優化剛性樁復合地基的設計，需要結合試驗及實踐資料，對其作用原理（應力特性，變形特性、褥墊作用，樁-土-褥墊的共同作用）進行分析研究，了解影響剛性樁復合地基作用原理的因素，並提出相應的計算模式。
目前，剛性樁復合地基研究及應用存在的主要問題：①褥墊層的作用還缺乏量化的分析，已有的計算模型大多採用彈性模型，與實際情況出入較大。②復合地基中樁土的荷載傳遞特性研究不夠深入。③樁-土-墊層體系的共同作用機理還缺乏研究，計算理論與實測資料相差較大。④對實際工程中得到應用的逆做法施工復合地基（主要指錨桿靜壓樁）還未進行研究。
本文參照已有的研究成果，結合實際工程實測資料，做了以下幾方面工作：
1.根據褥墊的極限狀態分析，當褥墊厚度大於滑動面最大開展深度時，樁頂極限應力可不考慮邊界條件（即剛性基礎）的影響；當褥墊厚度小於滑動面最大開展深度時，邊界條件對樁頂極限應力產生顯著影響，H〓/B越小，影響程度越大，因此，必須考慮邊界條件的影響；由於褥墊層滑動面內總存在—隨樁頂—起移動的土楔，處於彈性壓密狀態，當褥墊厚度小於壓密臨界厚度時，樁-褥墊體系處於彈性壓密狀態。由對數螺旋曲線的特性得出滑動面最大開展深度的表達式：〓。
2.分析樁-褥墊體系的變形特性，將褥墊層的變形階段劃分為彈性階段、彈塑性階段及彈性壓密階段，採用孔穴擴張理論及彈性理論等建立計算模型。假定：①土體是彈塑性體，服從Mohr-coulomb破壞准則；②不考慮褥墊層介質重量，及γ=0；③樁頂相對變形是某一初始半徑為r〓的半球形孔在褥墊層中的擴張過程，其擴張的最終半徑為樁的半徑r〓，且樁頂貫入土體的體積等於半球狀孔穴體積的變化量；④球狀孔穴的擴張壓力即為樁頂應力；⑤基礎底面產生的應力為均勻分布，經褥墊調整後，分別以均布荷載的形式作用於樁頂及樁間土表面。參照彈塑性力學問題的一般解法，列出三組基本方程（平衡方程，幾何方程及本構方程），並給出破壞准則和邊界條件求解得到不同變形階段的樁頂應力和變形的關系。①樁-褥墊體系處於彈性狀態時，〓；②樁-褥墊體系處於彈塑性變形狀態時，〓；③樁-褥墊體系處於彈性壓密變形狀態時，〓。
3.剛性樁復合地基作用機理研究。在分析復合地基的承載特性時，根據樁土表面沉降差發生方式及樁頂與基礎連接方式的不同，分兩種情況討論：①褥墊柔性連接方式；②逆做法施工剛性連接方式。（1）褥墊柔性連接方式；根據樁-土體系，樁-褥墊體系變形特性的不同，分別提出不同情況下剛性樁復合地基的樁頂應力、樁間土應力及樁土應力比的計算公式。①樁褥墊體系處於彈塑性狀態時，樁土應力比〓；②樁-褥墊體系處於彈性壓密狀態、樁土體系處於彈性變形狀態時，樁土應力比〓；③樁-褥墊體系處於彈性壓密狀態、樁土體系處於彈塑性變形狀態時，樁土應力比〓。（2）逆做法施工剛性連接方式，在樁受力前，樁土沉降差為：〓，中性點位置為〓；在樁受力後①當樁土體系處於彈性狀態時，樁土應力比為〓，中性點位置為〓；②當樁土體系處於彈塑性狀態時，〓。
4.根據對樁土應力比影響因素的分析，在復合地基中樁、土、褥墊層的幾何、力學參數及荷載水平都會對樁土應力比產生影響。①剛性樁的樁長、樁身彈性模量都會對樁土應力比產生影響。樁越長，樁土應力比越大；樁身彈性模量越大，樁土應力比越大，但樁身彈性模量大於3×10〓Mpa時，樁土應力比趨於一常數。②當褥墊層的變形模量E〓一定時，褥墊的厚度越小，樁土應力比越大，隨著褥墊層厚度的增加，樁土應力比減小，當厚度達到H〓>400mm時，褥墊的厚度對樁土應力比影響很小，這與工程實測資料及有限元計算成果基本相符。當褥墊的厚度一定時，褥墊變形模量越高，樁土應力比越大。③加固區土體的壓縮模量越大，樁土應力比越小，隨著土體模量的增加，樁土應力比的降幅減小。④樁-褥墊體系處於彈塑性狀態或壓密狀態、樁土處於彈性狀態時，影響荷載與樁土應力比關系的主要因素，不是樁-褥墊體系的變形特性，而與樁間土-褥墊體系的作用有關；樁-褥墊體系處於彈性壓密階段、樁土體系處於彈塑性態時，樁土應力比與荷載大小不是單調的函數關系，存在一峰值，當荷載在峰值范圍之內時，樁土應力比隨荷載增大而增大；當荷載大於峰值時，樁土應力比隨荷載增大而減小。經與工程實測資料對比，反映的規律具有良好的相似性和較高的吻合程度。
5.在復合地基中，由於樁土共同作用，使樁的工作特性、荷載傳遞趨於復雜，明顯不同於自由單樁，當荷載水平較小時，在相同的樁頂沉降下，復合地基中的單樁所承受的荷載小於自由單樁承受的荷載。但當復合地基沉降達到一定程度，滿足〓<0時，復合地基中單樁承受的荷載將達到或超過自由單樁承受的荷載，根據武鋼鋼渣砼樁試驗得出的復合地基中單樁的荷載-沉降關系曲線及中科院地基所作試驗得到的復合地基中單樁的荷載-沉降關系曲線，試驗結果與分析所揭示的規律是一致的。
6.樁對土的影響包括成樁過程中的擾動、擠密效應，樁對土側向變形的限制及樁側摩阻力對樁間土應力的影響。根據試驗資料分析，在同一荷載作用下，復合地基中樁間土的沉降量大於天然地基，並且隨著荷載的增大，兩者的差別加大。
7.介紹了武鋼鋼渣砼復合地基試驗的情況。試驗內容包括地基土的靜載荷試驗、單樁的靜載荷試驗、單樁復合地基的靜載荷試驗及復合地基中樁土應力的測試。
8.復合地基的優化設計。剛性樁復合地基設計優化的基本思路為：通過調整樁土應力比使其滿足式〓，並滿足變形要求。基本原則為：①利用褥墊作用，調節褥墊參數，使樁土的承載力發揮系數為1。②考慮樁-土-褥墊體系的共同作用。③進行變形控制。復合地基承載力計算公式為：f〓=[1+m(n-1)]·α·f〓。
9.根據對逆做法施工剛性連接方式復合地基（錨桿靜壓樁復合地基）的應用實例進行的分析，理論計算與實測的最終結果相差6.53mm，誤差9.1％，吻合程度很高。若按樁基設計，應布樁512根。按復合地基設計並結合信息法施工後，設計壓樁385根，節省樁數127根，約3429米，節省造價約25％，經濟效益非常可觀。
希望能夠幫助到你，祝你2011年心想事成，萬事如意。

⑩ 用片石和碎石屑（比例7:3）回填場地8~10m，分層30cm一層碾壓，壓實系數93%，那麼該回填壓縮模量大概多少

這個要看具體的施工工藝了，一般用片石和碎石屑回填達到10MPa，應該沒什麼壓力。