cfg樁壓縮模量

⑴ 結構百問13-地基基礎設計小結

1、地基基礎選型

地基與基礎既相互獨立又緊密相連。基礎放置於地基上，對地基有荷載作用，基底壓力又反作用於基礎底板。因而地基與基礎選型應結合考慮。對於上部結構較輕，地基土質較好的情況，可以直接採用天然地基上的淺基礎，包括獨立基礎、條形基礎。對於高層結構，一般使用筏板基礎和箱型基礎，再加上地基處理。超高層或者土質太差就要用到樁基了。

對於基礎選型，還有一項需要重點考慮的是費用問題。目前正在做的一個高60m，地上17層地下3層的高層項目，進行了平板筏基和梁板筏基的設計對比。考慮到梁板式筏基增加室內房心土回填一道施工工序、基坑深度增加約半米（基坑支護費用相應增加），故採用平板式筏基方案。

2、地基計算

地基設計和地上結構設計一樣，都要滿足強度、剛度和穩定性的要求。強度就是要滿足地基承載力要求，剛度是要滿足基礎沉降和傾斜的變形要求，穩定性包括抗滑移穩定性和抗浮穩定性。

當天然地基承載力不滿足基底壓力要求時，就需要進行地基處理。地基處理方法包括換填墊層法、強夯法、夯實水泥土樁法、水泥粉煤灰碎石樁法和擠密樁法等，其中CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）因其可對地基承載力有較大提高而且經濟性良好而得到廣泛應用。針對塔樓、純地下室等不同區域基底壓力的不同，可以調整CFG樁的面積置換率達到承載力滿足設計要求的目的。

3、基礎設計

基礎設計是個反復迭代的過程，目的是得到一個經濟合理的結果，包括基底壓力均勻，筏板厚度適宜，柱墩尺寸滿足沖切要求等。基礎設計前需要詳細閱讀地質勘察報告，明確持力層位置、土層承載力、壓縮模量和地下水位情況。

（1）筏板厚度宜變化：塔樓下部筏板厚度可大些，純地下室部分筏板可減薄，核心筒區域筏板局部加厚。

（2）柱墩尺寸增加更經濟：對於柱下沖切和柱墩沖切不滿足要求時，增大柱墩尺寸比增大一整片的筏板厚度更經濟。

（3）筏板挑出：當地下室相對於塔樓外擴面積不大時，可能出現基地壓力過大的情形。此時可以通過將筏板挑出增大基底面積來達到減小基底壓力的目的。一般挑出長度不超過跨度的1/4，同時外挑筏板需要考慮覆土荷載。

（4）倒樓蓋法與彈性地基梁法：倒樓蓋法為剛性板假定，基底反力呈直線分布，概念清晰計算簡單；彈性地基梁法為有限元演算法，結果更准確但計算較繁瑣。《建築地基基礎設計規范》8.4.14條，當地基土比較均勻，上部結構剛度較好，柱網和荷載分布均勻，且梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小於1/6時，可按倒樓蓋法計算。當不滿足上述要求時，筏基內力須按彈性地基梁法進行分析計算。

（5）根據地勘報告給出的抗浮設防水位進行抗浮計算，不滿足抗浮要求時可以採取增加配重、設置抗拔錨桿、抗拔樁等措施。

4、基床系數與壓縮模量

基床系數其實是文克爾在1867年提出的文克勒地基模型（彈性地基梁）中的基床反力系數，就是把地基土體劃分成許多的土柱，然後用一根獨立的彈簧來代替，K就是彈簧剛度。其定義是從原位平板載荷試驗得到的, 即K =P /s 式中, P 為作用在荷載板上單位面積的壓力 ( MPa);s 為荷載板的下沉量 ( m) ;K 為基床系數 ( MPa/m)。

基床反力系數K是基礎設計中非常重要的一個參數，因為它的大小直接影響到地基反力的大小和基礎內力。因此，合理地確定此參數的大小就顯得至關重要。基床反力系數K值的計算方法包括靜載試驗法、按基礎平均沉降Sm反演算法、經驗值法。

土的壓縮模量相當於土層的彈模，可用來計算地基沉降。

正常的計算過程是根據上部結構和基床系數得到基底壓力，根據基底壓力和土的壓縮模量計算地基沉降。

兩者之間也有關系。

《地下鐵道、 輕軌交通岩土工程勘察規范》 給出了固結試驗模量與基床系數之間的換算關系，k≈50E。周宏磊，張在明在《基床系數的試驗方法與取值》中提出，北京地區基床系數與壓縮模量比值的平均值在5左右。

基床系數理論計算結果如果比較小，只能取經驗值，可以參照承載力的50~100倍取值；或者根據地基特性與土的種類取值；或者根據當地同位置地區的沉降經驗值估算。

5、基礎埋深

基礎埋深包含兩個概念，一是基礎的實際埋置深度，二是地基承載力深寬修正時的計算埋深，兩者不完全一致。《建築地基基礎設計規范》和《北京地區建築地基基礎勘察設計規范》均有類似規定：在確定高層建築箱形或筏形基礎埋深時，應考慮高層建築外圍裙房或純地下室對高層建築基礎側限的削弱影響，宜根據外圍裙房或純地下室基礎寬度與主樓基礎寬度之比，將裙房或純地下室的平均荷載折算為土層厚度作為基礎埋深。

6、消防車荷載

消防車荷載數值很大，設計時應考慮可能的折減。

《荷載規范》5.1.2條：「設計樓面梁時，對單向板樓蓋的次梁和槽型板的縱肋應取0.8，對單向板樓蓋的主梁應取0.6，對雙向板樓蓋的梁應取0.8；」設計牆、柱時可按實際情況考慮；設計基礎時可不考慮消防車荷載。

可見對消防車荷載折減幅度比一般活荷載大很多。而且，地震計算可不考慮消防車荷載，消防車荷載的重力荷載代表值系數可填為0，這樣可大大減少地下室的地震作用。反之，如果把消防車荷載按照一般的活荷載輸入，軟體按照默認的0.5的重力代表值系數計算，地震效應要大得多。

YJK的解決方案是把消防車荷載按照自定義荷載工況輸入，並在自定義工況的荷載類型中專門設置「消防車」荷載類型，以進行專項處理。用戶在屬性框中首先可將重力荷載代表值系數填為0，再根據情況填入次梁、主梁和柱、牆的折減系數。

軟體將自動識別主梁、次梁。對於次梁，取用次梁折減系數。對於主梁，軟體自動識別2種情況的主梁，第一種是雙向板樓蓋主梁，採用0.8的折減系數；第二是單向板樓蓋主梁，對這種布置了次梁的主梁識別為「單向板樓蓋的主梁」並取活荷載折減系數0.6。

在基礎設計時對各種自定義荷載是由用戶選擇導入的。對於消防車荷載，基礎軟體在讀取荷載時自動過濾。這樣的處理方案可以避免基礎設計時需要修改荷載重新計算的問題。

對消防車的各分項系數填1，可有效減少設計彎矩。

消防車荷載作為自定義荷載計算後，原來把消防車荷載當活荷載輸入時，相應位置應輸入一般的活荷載。消防車荷載與其他活荷載的組合關系應為「包絡」，不應「疊加」。

-2016年8月18日

⑵ 求CFG樁復合基礎的施工組織設計

第一章 施工條件
一、工程概況
擬建台湖鎮回遷房小區工程位於北京市通州區台湖鎮台湖村北側，北靠京亦路，南靠政府大街。擬建建築物為101#、102#、103#、104#、105#、107#，各樓概況如下表：
建築物名稱 地上層數 地下層數 上部結構類型 基礎類型 基礎埋深（米） 基底荷載
大於（KPa）
101# 10 1 框剪結構 筏板基礎 -3.7 200
102# 10 1 框剪結構 筏板基礎 -3.7 200
103# 10 1 框剪結構 筏板基礎 -3.7 200
104# 9 0 框剪結構 筏板基礎 -3.7 200
105# 9 0 框剪結構 筏板基礎 -3.7 200
107# 9 0 框剪結構 筏板基礎 -3.7 200
二、、工程地質及水文地質概況
1）工程地質條件
根據北京市通州大運河建築工程勘察設計所提供的《台湖鎮回遷房小區岩土工程勘察報告》（勘察編號：2005技17），擬建場地原為空地及耕地，地形較平坦，場地東側為排水溝，南側為民房區，本場地在地貌單元上屬於永定河沖洪積地貌，地面標高為22.11-23.10m。擬建場區以粘性土為主，夾有多層粉土及砂土層。現將揭露深度范圍內土層從上至下分別描述如下：
（1） 填土層：粉質粘土填土①層，褐-黃褐，濕，松-稍密，局部為雜填土，含植根腐植物和磚渣等，層厚約為0.9～1.7m。
（2） 粉質粘土-粘土②層：褐黃-黃褐，中下-中密，濕-飽和，可塑，土質不均勻，夾有砂質粉土②1層。本層厚度4～5m，層頂標高20.78～21.77m。
（3） 粉質粘土-重粉質粘土③層：灰～灰黃，濕-飽和，中密，局部夾砂質粉土③1。本層厚度0.7～4.5m，層頂標高16.42～17.37m。
（4） 粉砂-細砂④層：灰-黃灰，飽和，中密～密實。本層厚度0.5～3.80m，層頂標高12.58～15.17m。
（5） 粉質粘土-粘土⑤層：褐黃，飽和，中密。本層厚度為0.5～2.8m，層頂標高10.42～10.48m。
（6） 粉質粘土-粘土⑥層：褐黃-灰黃，中密，飽和，夾有粉砂和細砂。本層厚度1.7～5.2m，層頂標高8.62～10.5m。
（7） 細砂-中砂⑦層：灰-黃褐，飽和，密實，夾粗礫和卵石，本層厚度3.7～5.9m，層頂標高5.56～8.53m。
（8） 粉質粘土-重粉質粘土⑧層：黃褐色，中密-中上，飽和，可塑-硬塑，揭露厚度3.71m。
2）地下水情況
根據《岩土工程勘察報告》，本場地勘察深度范圍內有2層地下水，地下水概況如下：
（1） 上層滯水：初見水位埋深2.60～3.90米，水位標高19.01～19.77m；
（2） 潛水：水位埋深為3.80～4.30米，水位標高18.23～18.65m。
根據相關資料查明本場地地下水歷年最高水位接近自然自然地表，近3～5年來最高水位為地表以下2m左右。水樣的腐蝕性測試結果為：擬建場地地下水對混凝土結構不具腐蝕性，在干濕交替的情況下對鋼筋混凝土中的鋼筋具有弱腐蝕性。

第二章 CFG樁設計方案
一、設計依據
1）《台湖鎮回遷房小區岩土工程勘察報告》
2）台湖鎮回遷房小區總平面圖
3）《招標邀請書》及相關要求
4）《建築地基基礎設計規范》GB50009-2001
5）《混凝土結構設計規范》GB50010-2002
6） 《建築地基處理技術規范》JGJ79-2002
二、工程條件及設計要求
1)、 工程概況
擬建台湖鎮回遷房小區工程101#、102#、103#、104#、105#、107#樓由於天然地基達不到設計要求，需進行地基處理，擬採用CFG樁復合地基。按照本工程降水、護坡、土方及地基處理工程招標資料文件及相關要求，工程條件見下表：
工程名稱 101#樓 102#樓 103#樓 104#樓 105#樓 107#樓
結構型式 框剪 框剪 框剪 框剪 框剪 框剪
基礎型式 筏基 筏基 筏基 筏基 筏基 筏基
底板底標高 -3.7m -3.7m -3.7m -3.7m -3.7m -3.7m
地基處理 CFG樁 CFG樁 CFG樁 CFG樁 CFG樁 CFG樁
復合地基承載力 ≥200KPa ≥
200KPa ≥200KPa ≥200KPa ≥200KPa ≥200KPa
最終沉降量 ≤50 mm ≤50 mm ≤50 mm ≤50 mm ≤50 mm ≤50 mm

三、地基處理方案的設計原則
①、滿足結構設計對地基荷載和沉降要求；
②、符合現場施工條件和環境，施工技術優化、可行；
③、施工工期合理；
④、在保證安全、可行的基礎上，盡量降低工程造價。
四、復合地基設計計算公式
計算公式如下：
公式一：計算自由單樁豎向承載力標准值
按下列兩式計算，取最小值：

其中：Rk———自由單樁承載力標准值；
η———強度折減系數，取0.3-0.5；
fcn.k———樁體28天立方體強度；
Up———樁的周長；
qsi———第i層土的極限側阻力；
hi———第i層土的厚度；
qp———樁端持力層的極限端阻力；
Ap———樁的截面積；
γsp———調整系數，取2.0；
公式二：根據自由單樁承載力標准值計算置換率（m）

其中：fa———經深度修正後復合地基承載力特徵值（KPa）；
m———面積置換率；
Ap———樁的截面積（m2）；
fk———天然地基承載力標准值（KPa）；
α———加固後樁間土承載力標准值與天然地基承載力標准值之比；
β———樁間土強度發揮系數；

公式三：計算樁間距（L）

其中：a×b———樁間距長方向間距×短方向間距（m）；
Ap———樁的截面積（m2）；
公式四：沉降量計算
其中：n1———加固區總分層數；
n2———總分層數；
poi———荷載po在第I層土產生的平均附加壓力；
Esi———第I層土的壓縮模量；
hi———第I層土的分層厚度；
ζ———壓縮模量提高系數，ζ= fak/ fki，其中fki為第I層土的天然地基承載力標准值。
ψS———沉降計算經驗系數，參照《建築地基基礎設計規范》（GB50007-2002）表5.3.5，結合工程經驗取0.20。
五、 CFG樁復合地基設計計算
（1）計算參數：
設計樁長7.5m，有效樁長L=7m ，保護樁長0.5m，樁徑Φ=420 mm ，樁距 1.8m×1.56m（由於各棟樓尺寸不一致，本計算為綜合計算書，在實際布樁時考慮到具體情況作了些細微調整，但總體滿足計算要求），計算土層參數如下：
土層 qsi,k(kPa) qp,k(kPa) hi(m)
②粉粘-粘粉
40 140 3
③粉質-重粉質
40 150 3
④ 細砂
70 600 2.5
⑤粉粘-粘土
50 350 1．5
⑥ 粉粘-砂粉
60 350 3.5
⑦細砂-中砂
90 800 4,5
⑧粉粘-砂粉

（2）單樁極限承載力標准值：
取Rk=240 kN
（3）復合地基承載力特徵值：
故地基承載力符合設計要求
（4）樁體強度驗算：
Rk=240kN
σP=240/0.138=1739.13kPa
3σP=5217.39kPa
樁體混凝土強度等級採用C20
R28>3σP
樁體強度滿足設計要求。
復合地基沉降驗算:
通過程序計算，地基最終沉降修正值為41.97mm，小於50mm，滿足設計要求。
六、 CFG樁復合地基設計參數
⑴、根據地質條件，採用滿堂紅矩形布樁。
⑵、樁長： CFG樁設計樁長7.5m，有效樁長7.0m，保護樁長0.5m，樁端持力層為④層細砂。
⑶、樁徑：420mm
⑷、樁距：L=1.8×1.56m ；
⑸、單樁承載力標准值：Rk=240KN
⑹、樁體材料： C20
⑺、墊層：200 mm厚碎石,夯填度不大於0.9。
⑻、沉降量：小於50mm
⑼、樁數量：見附圖

第三章 CFG樁施工組織設計
一、施工程序
當設備、材料進場後，按圖1的程序進行一系列准備工作。在這些准備工作完成後進入CFG樁的施工階段。
二、施工准備
2.1 材料
設計採用C20自攪混凝土。
在進場前需確定原材料的種類、品質，並將原材料送至實驗室進行化驗和作混凝土配合比試驗。主要材料如下：
水泥：施工中用袋裝P.O32.5號普通硅酸鹽水泥；
碎石：粒徑多採用8～25mm；
砂：含泥量小於5%；
粉煤灰：袋裝II級粉煤灰；
泵送劑。
2.2施工現場
施工前現場的開挖、水、電等需滿足要求。
2.2.1 基坑開挖
當CFG樁在基坑內施工時，基坑開挖需滿足下列要求：
（1） 開挖深度：
開挖深度應該根據基底設計標高和保護土層厚度確定。當保護土層厚度為50cm、褥墊層厚度為20cm時，開挖標高為素混凝土墊層底標高以上30cm。開挖時，要求工作面平整，嚴禁超挖。
（2）開挖范圍：
開挖范圍要考慮CFG樁邊樁和角樁施工時的工作面，工作面的確定取決於機身尺寸和工作特性。根據目前國產的螺旋鑽機情況，考慮施工時的工作面，基底開挖的平面尺寸以建築物的底板外緣為基準向外擴出0.8-1.0m。另外，還需根據場地設備布置情況，預留出混凝土泵的位置。
（3）坡道：
為方便施工機械進出坑底作業面，需在基坑適當位置開挖一坡道。坡道寬度、彎度和坡道需保證施工機械順利進出基坑。坡道表面需做適當硬化路面處理。

圖1 CFG樁施工前主要程序圖
2.2.2 施工用水、電
施工時需保證混凝土攪拌的用水量，要求所用的水對CFG樁混凝土沒有腐蝕性。
施工用電根據施工工藝所採用的設備用電總容量確定，計劃每台設備用電量150KW，預計共需電量450KW左右。
2.2.3 施放樁位
在CFG樁施工前應根據設計圖紙，確定建築物的控制軸線，並將CFG樁的准確位置施放到CFG樁作業面上。施放的樁位應明顯、易找、不易被破壞。在放好的樁位點上成孔直徑25-40mm，灌入200mm深白灰並搗實作為標記。
2.4 CFG樁施工工藝
設計選用長螺旋中心壓管式（管內泵壓）CFG樁復合地基施工工藝（自攪混凝土）。（施工工藝流程見圖2）
2.4 施工前資料准備
（1） 工程地質勘察報告。
（2） 建築物場地臨近的高壓電纜、地下管線、地下障礙物及構築物等調查資料。
（3） 地基處理方案。
（4） 施工組織方案。
（5） CFG樁復合地基施工圖。
（6） 施工中各種記錄、報審、報驗表格。
三.CFG樁施工
3.1施工放線
根據樁位平面布置圖及總包方定出的軸線，首先由專職測量人員進行定樁位工作，放線結束後，會同業主、監理及設計人員共同驗線，無誤並簽字認可後方可進行下一步的施工工作。
3.2 鑽機就位
CFG樁施工時，鑽機就位時，鑽機就位後，應用鑽機塔身的前後和左右的垂直標桿檢查塔身導桿，校正位置，使鑽桿垂直對准樁位中心，確保CFG樁垂直度允許偏差不大於1%。
3.3 混凝土攪拌
按照混凝土攪拌要求配合比進行配料，計量要求准確，上料順序為：先裝碎石或卵石，再加水泥、粉煤灰和外加劑，最後加砂，使水泥、粉煤灰和外加劑夾在砂、石之間，不易飛揚和粘附在筒壁上，也易於攪拌均勻。每盤攪拌時間不應小於60s。混凝土坍落度應控制在16-20cm。在泵送前混凝土泵料斗、攪拌機攪拌筒應備好熟料。
3.4 鑽進成孔
鑽進開始時，關閉鑽頭閥門，向下移動鑽桿至鑽頭觸及地面時，啟動馬達鑽進。應先快後慢，既能減少鑽桿搖晃，又容易檢查鑽孔的偏差，以便及時糾正。

圖2：長螺旋鑽中心壓管式（管內泵壓）CFG樁復合地基施工流程圖
（自攪混凝土）
如發現鑽桿搖晃或難鑽進時，應放慢鑽進速度，否則較易導致樁孔偏斜、位移，甚至使鑽桿、鑽具損壞。鑽進的深度取決於設計樁長，當鑽頭到達設計樁長預定標高時，於動力頭底面停留位置相應的鑽機塔身處作醒目標記，作為施工時控制樁長的依據。正式施工時，當動力頭底面到達標記處樁長即設計要求。施工時還需考慮施工工作面的標高差異，作相應增減。

3.5 灌注及拔管
CFG樁成孔至設計標高後，停止鑽進，開始泵送混凝土當鑽桿芯充滿混凝土後開始拔管，嚴禁先拔管後泵料。砼泵送量應與拔管速度相配合，使用HBT60型、HBT70型混凝土輸送泵時，提鑽速度控制在3-4m/min，使用HBT50型混凝土輸送泵時，提鑽速度控制在2-3m/min。成樁過程應連續進行，避免因後台供料慢而導致停機待料。若施工中因其他原因不能連續灌注，須根據岩土工程勘察報告和已掌握的施工場地土質情況，避開飽和砂土、粉土層、不得在這些土層內停機。如發生停鑽情況，重復鑽至孔底，重新連續灌注。灌注成樁完成後，用水泥袋蓋好樁頭，進行保護。施工中每根樁的投料量不得少於設計灌注量，計量方式以每盤混凝土量為標准×盤數為准。
3.6 移機
當上一根樁施工完畢後，鑽機移位，進行下一根樁的施工。施工時由於CFG樁排出的土比較多，經常將臨近的樁位覆蓋，有時還會因鑽機支撐腳壓在樁位旁使原標定的樁位發生移動。因此下一根樁施工時，還應根據軸線或周圍的位置對需施工的樁位進行復核，確保樁位允許偏差不大於0.4D。
四、清土及CFG樁樁頭處理
4.1 棄土清運
在CFG樁施工中，由於採用排土成樁工藝，其排出的土量取決於樁長和樁間距。在施工中及時清運打樁棄土是保證CFG樁正常施工的一個重要環節，它可以減少施工中找樁位和設備就位的時間，提高工作效率。另外及時清運打樁棄土，場地內廢棄的混凝土強度較低，亦可減輕清運的難度。一般打樁棄土清運採用人工配合機械清運，盡量避免對樁體和樁間土產生不良影響。清運樁棄土時必須遵循以下原則：
（1） 不可對設計樁頂標高以下的樁體造成損害。
（2） 不可擾動樁間土。
（3） 不可破壞工作面的未施工的樁位。
具體施工方法如下：
（1）CFG樁施工完畢後在其混凝土初凝後，人工將樁身保護樁長大部分挖除，或使其與樁身斷開，一般留下30cm的保護樁長。
（2）挖掘機清運棄土時，挖掘機進入處理范圍內禁止在打樁工作面行走，如確需行走時必須用打樁棄土在打樁工作面上再鋪行走墊層，其墊層到樁頂不得小於1m。運土車輛禁止進入處理范圍內，由挖掘機將場地棄土倒至基坑邊後，再裝入運土車運走。清運棄土的必須使用橡膠履帶式挖掘機。
（3）挖掘機工作時，須嚴格控制標高，防止挖斷工程樁和擾動打樁工作面以下的保護土層。
（4）打樁棄土清運完畢後，其下50cm的保護土層採用人工開挖，清除保護土層時不得擾動基底土，防止形成橡皮土。施工時嚴格控制標高，不得超挖，更不允許超挖後自行回填。
4.2 樁頭處理
保護土層清除後即進行下一道工序，將樁頂設計標高以上樁頭截斷。截樁具體方法如下：
（1）找出樁頂標高位置，在同一水平面按同一角度對稱放置2個或4個鋼釺，用大錘同時擊打，將樁頭截斷。嚴禁用鋼釺向斜下方擊打或用一個鋼釺單向擊打樁身或雖雙向擊打但不同時，以致樁頭承受一定彎矩，造成樁身斷裂。
（2）樁頭截斷後，用剛釺、手錘將樁頂從四周向中間修平至樁頂設計標高（樁頂標高允許偏差0～+20mm）。
（3）如果在基槽開挖和剔除樁頭時造成樁體斷至樁頂設計標高以下，則必須採取補救措施。假如斷裂面距樁頂較近，可接樁至設計樁頂標高。注意在接樁過程中保護好樁間土，如樁間土被擾動，必須夯實。
五.褥墊層鋪設及質量控制
樁間土保護土層和CFG樁樁頭清除至樁頂設計標高，CFG樁復合地基檢驗（靜載荷試驗和低應變檢測）完畢並且滿足設計要求後，可進行褥墊層鋪設施工。CFG樁復合地基檢驗滿足《建築地基處理技術規范》JGJ79-2002的要求：水泥粉煤灰碎石樁地基檢驗應在樁身強度滿足試驗荷載條件時，並宜在施工結束後28天後進行。
由於地層起伏，在進行褥墊層鋪設前必須對基底土與勘察報告進行復核，如發現開挖後局部地基土承載力不能滿足CFG樁設計要求，應進行局部換填後方可進行褥墊層鋪設。
褥墊層材料機碎石，機碎石粒徑宜為8-20mm。
本工程褥墊層厚度為20cm，施工時先虛鋪約23cm。虛鋪完後用平板振搗器振搗，對較乾的機碎石材料，虛鋪後可適當灑水再進行碾壓或夯實，夯實至20cm，夯填度≤0.9。褥墊層的鋪設寬度為自基礎素墊層邊緣外延20cm。
六.施工檢測及驗收
6.1施工檢測
CFG樁施工完畢，一般28天後對CFG樁復合地基進行檢測，檢測包括低應變動力試驗對樁身質量的檢測和靜載荷試驗對承載力的檢測，靜載荷試驗採用復合地基載荷試驗。
檢測數量：靜載荷試驗數量取CFG樁總數的0.5%-1%，且每個樓座不應少於3個試驗,動測檢驗數量取不少於CFG樁總數的10%。
CFG樁復合地基載荷試驗除按JGJ79-2002《建築地基處理技術規范》「復合地基載荷試驗要點」執行。同時還需注意以下幾點：
（1）褥墊層的厚度和鋪設方法。試驗時褥墊層的底標高與樁頂設計標高相同，褥墊層底面要求平整，褥墊層鋪設層厚度為6-10cm，鋪設面積與載荷板面積相同，褥墊層周圍要求有原狀土約束。
（2）當p-s曲線不存在極限載荷時，按相對變形值確定復合地基承載力，取s/b=0.01對應的載荷作為CFG樁復合地基承載力的標准值。
樁身質量檢測按《基樁低應變動力檢測規程》有關規定執行。
6.2 CFG樁復合地基施工驗收
6.2.1 CFG樁復合地基驗收時應提交下列資料：
（1）樁位測量放線圖（包括樁位編號）
（2）原材出廠合格證（質量證明單）、混凝土開盤試驗報告、混凝土試塊試驗報告、混凝土合格證。
（3）竣工平面圖。
（4） CFG樁施工原始記錄。
（5） 設計變更通知書、事故處理記錄。
（6） CFG樁檢測報告。
（7） 施工技術措施。
6.2.2 樁的施工允許偏差應滿足下列要求：
（1） 樁長允許偏差+100mm。
（2） 樁徑個別斷面允許偏差-20mm。
（3） 垂直度允許偏差≤1%。
（4） 樁位允許偏差≤0.4D。
（5） 褥墊層夯填度≤0.9。

第四章 施工總體布署
一、施工程序
根據工期目標，結合工作面的情況，可適當增加或減少施工機械和人員。施工期間各基坑可交叉作業，確保工期。
當基坑土方挖至槽底，人工進行清槽之後，即可進行CFG樁的成樁工作，成樁過程中，為避免竄孔等質量問題的發生，樁間距太小時應盡量採取「跳打」的施工方法。待單個基坑中的CFG 樁施工完全結束之後，進行鑿樁頭的工作，當樁頭鑿平，場地整理平整之後，最後進行褥墊層的鋪設。
施工中，及時報監理檢驗。主要報驗過程：材料進場、材料取樣、配合比申請、配合比通知、混凝土開盤、樁位報驗、試塊見證取樣、試塊送樣。
二、 工程目標
1、質量目標：
CFG樁質量標准為「合格」。
2、工期目標：
每棟樓CFG樁成樁施工時間控制在自基坑開挖至設計標高15天以內，不含樁檢測時間。
3、安全文明施工目標：爭創北京市安全文明施工工地。
4、管理目標：實行現代化管理，保證工程在管理、質量、文明、作風上創出一流水平。
三、組織機構
人員機構設置如下：

說明：專業施工隊按統一的人員編制組建，設隊長一人、工長一人。項目經理部設專人進行環保、文明施工、協助甲方協調擾民及民擾問題處理等工作。
四、施工准備
在CFG樁施工前，由項目經理部主持施工准備會議，聽取基礎施工項目經理部對整個工程的施工准備工作計劃，該計劃主要反映開工前、施工中必須做的有關工作，內容如下：
1、技術准備：熟悉、審查施工圖紙。
2、施工現場准備工作：測量放線；臨時道路、臨時供水、供電等管線的鋪設；臨時設施的搭設；現場照明設備的安裝。
3、勞動組織准備：建立健全各施工部的管理組織，集結施工力量、組織勞動力進場，做好CFG樁施工人員入場教育等工作。
4、材料、機械准備：根據相關的設計圖紙和施工預算，編制詳細的材料、機械設備需要量計劃；簽定材料供應合同；確定材料運輸方案和計劃；組織材料按計劃進場和保管。
五、各項資源需要量計劃
該計劃僅供參考，可根據具體情況進行調整。
1、水電需要量計劃：需600KVA電量，用水量100m3/天
2、勞動力需要量計劃：
序號 部 門 所需人數
1 項目經理部 10
2 成樁施工隊 15-30
3 鑿樁頭隊 10
4 褥墊層鋪設隊 30

3、施工機械需要量計劃：
CFG樁施工機械設備計劃表
機械或設備名稱 型號規格 數量 額定功率kW 備注
步履式樁機 DJB25 3 90 成孔
混凝土輸送泵 HBT60 3 60 砼輸送
裝載機 ZL30D 1 平場地
經偉儀 J6 1 測設樁位
水準儀 B20II 1 測標高

第五章 工程質量控制
一、質量保證措施
1、質量保證體系

2施工前要對參與施工的全體員工進行全面技術交底，各項重要工序及崗位均由熟練技術人員經培訓並有實踐經驗者負責作業。
3施工中嚴格執行各項技術規程，嚴格按設計施工方案進行，每道工序經現場質檢員檢驗合格並簽字後方可進行下一道工序，施工記錄必須真實清楚，完整及時。
4施工中所需主要材料，應有出廠合格證，進場材料必須復檢合格後，方可使用。
5在混凝土灌注過程中，每台鑽機每天應做兩組試塊，一組標養，一組同條件養護。
6隨時做好施工記錄，注意資料的收集與整理，嚴把質量關。
二、質量問題的處理
如發生質量問題，立即口頭上報監理，並在4小時內遞交有關質量問題的書面詳細報告，包括時間、部位、細節描述、產生原因等。
三、技術資料
在施工過程中及時收集、整理各種原始資料和記錄，並及時上報監理。按照國家有關標准和要求，完成技術資料的分類、歸檔工作。在每項分項工程完成後，在規定時間內，提交符合的竣工資料（包括竣工圖）

第六章 安全及文明施工
一、安全施工措施
1、 現場安全生產措施
（1）參加施工作業人員必須嚴格執行安全操作規程和技術要求，服從指揮，集中精神認真操作；
（2）施工人員進入現場必須佩帶工作證，戴安全帽。專業工種要有上崗證；
（3）各種機械司機必須嚴格執行操作規程，嚴禁違章作業，酒後作業；
（4）現場電線、閘箱必須按規定設置。非電工不得隨意動用設備；
（5）為確保安全，施工現場設專職安全員，嚴禁與施工無關人員進場；
（6）材料及機械放置必須合理有序，不得妨礙正常施工；
（7）晚間作業，應在能見度允許情況下施工，保證充足照明；
（8）建立消防組織，設專人負責消防管理，消防器材不得挪作它用；
（9）現場嚴禁動用明火，如必須使用明火，按照要求辦理動火證。
2.安全保衛措施
（1）在工地每個出入口設專職保安人員，對進場人員，物品進行登記與檢查，做好防盜工作；
（2）做好現場巡視工作，確保場地內人、財、物安全。
（3）建立幹部隨班制度，杜絕各種違法犯罪行為的發生。
二、文明施工措施
1.材料堆放整齊，不同規格的材料分開堆放，界限清楚。
2.施工機械放置合理、有序。
3.施工區同生活區應明顯劃分。劃分責任區，分片包干到人。
4.現場內的雜物要及時清理，不得亂堆亂放，不得隨地大小便。
5.完善消防組織，指定專人負責，配備義務消防員。
6.健全消防制度，落實防火崗位責任制。
7.施工現場要留消防通道，設立標志牌。
8.施工現場禁止吸煙。

三、雨季施工措施
1、雨季施工准備工作
1）成立防汛搶險領導小組和防汛搶險突擊隊。
2）建立健全雨季施工崗位責任制、技術責任制、質量責任制等管理制度。
3）雨施所需設備、機具、材料，均要提前考慮和准備好。
4）雨季前檢查現場水泥庫房引排水情況，清理出排水方溝，檢查房頂是否有漏水處，如有應在雨季前修補好。
5）雨季前對倉庫、變電室、機具料棚、食堂、宿舍等施工現場設施進行全面檢查，加固處理。
6）做好現場場地的排水工作，排水坡度應不小於3‰，並能防止四鄰地區的水流入基坑。凡能積水的區域應填平。
7）雨季前應檢查避雷設施，並保證其性能良好。
2、雨季施工技術措施
1）雨季施工期間，應全面、准確地掌握天氣情況。各施工點派專人堅持天天收聽並記錄當天和第二天的天氣預報，如天氣變化，應及時通知有關部門，並做好准備。
2）砂、石等鬆散材料，堆放周圍應加以圍護，並開挖排放雨水的水泥方溝。
雨天盡量避開灌築砼，如避不開時應採用遮蓋措施。
3）配電箱、電閘箱等，要採取防雨、防潮、防淹、防雷等措施，外殼要做接地保護。雨後必須先檢查電源線、焊把線、機械、電器等有無漏電隱患，經檢查確無問題後，方可合閘施工。

⑶ 攪拌樁水泥土彈性模量

按《建築地基處理技術規范》11。2。9條的11.2.9-2,水泥土攪拌樁壓縮模量為（100-120）fcu，假如fcu取1.2MPa，那麼算出來攪拌樁壓縮模量為120-240MPa。彈性模量可取壓縮模量的3-5倍

⑷ CFG樁復合地基在青島某工程中的應用

楊永安

（青島地礦岩土工程有限公司，青島266071）

作者簡介：楊永安（1979—），男，助理工程師，從事水工環工作。

摘要：青島市城陽區上馬鎮東風小區A-1＃住宅樓，5 層，建築面積3000m²，條形基礎，天然地基承載力特徵值fak取180kPa，不能滿足設計要求，設計採用CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）復合地基加固處理。CFG 樁在基底標高上進行施工，鑽孔穿越的各土層依次為：雜填土，層底標高 2.17～3.20m，淤泥質粉土，層底標高 0.70～2.20m，淤泥，層底標高 -2.00～1.20m，粉質粘土，具有中低壓縮性，層底標高-3.90～ -2.20m，以下為穩定的泥岩風化帶。

關鍵詞：CFG樁；復合地基

1 復合地基設計及工程概況

CFG樁是水泥粉煤灰碎石樁的簡稱（cement fIying-ash gravel pile）。它是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂加水拌和形成的高粘結強度樁，和樁間土、褥墊層一起形成復合地基。CFG樁是復合地基的代表，目前多用於高層建築中。

本工程設計主要參數為單樁豎向承載力標准值400kN，加固後復合地基承載力特徵值250kPa；樁徑500mm。依據地質報告和設計圖紙，樁長8.0m，定長度控制；樁端持力層為風化泥岩；樁身混凝土強度等級C25，使用42.5 R礦渣硅酸鹽水泥；沿條形基礎布置，樁間距為1.5m，其中A-1＃住宅樓布樁517支。

2 工程地質條件

擬建的東風小區A-1＃住宅樓位於青島市城陽區上馬鎮東風鹽場。場地地形平坦，地貌類型屬海陸交互相沉積地貌。其工程地質條件如表1所示。

表1 工程地質條件

3 CFG 樁施工

3.1 工藝流程

鑽機就位→成孔→鑽桿內灌注混凝土→提升鑽桿→灌注孔底混凝土→邊泵送邊提升鑽桿→成樁→鑽機移位。

3.2 施工控制措施

（1）為檢驗CFG 樁施工工藝、機械性能及質量控制，核對地質資料，在工程樁施工前，先做3根試驗樁，並在豎向全長鑽取心樣，檢查樁身混凝土密實度、強度和樁身垂直度，根據發現的問題，修訂施工工藝。

（2）通常樁頂混凝土密實度差，強度低，對此採取樁頂以下2.5m 內進行振動搗實的措施。

（3）為做到水下成樁，要求鑽桿鑽至設計標高後不提鑽，先向空心鑽桿內灌注約8m高的混凝土，然後再提鑽進行樁底混凝土灌注。之後，邊灌注邊提鑽，保持連續灌注，均勻提升，可基本做到鑽頭始終埋入混凝土內1m 左右。嚴禁採用先提鑽後灌注混凝土，形成往水中灌注混凝土的錯誤做法。

（4）做好成孔、攪拌、壓灌、提鑽各道工序的密切配合，提鑽速度應與混凝土泵送量相匹配，嚴格掌握混凝土的輸入量大於提鑽產生的空孔體積，使混凝土面經常保持在鑽頭以上1m，以免在混凝土中形成充水的孔洞。

4 試驗結果分析

復合地基靜載荷試驗P-S曲線如圖1所示。從P-S曲線可以看出，復合地基靜載荷試驗曲線基本屬於漸進型的光滑曲線，不存在陡降點。經計算分析，在壓力-沉降曲線上極限荷載能確定，而其值不小於對應比例極限的2倍時，可取比例極限；當其值小於比例極限的2倍時，可取極限荷載的一半。在未出現極限荷載時，按s/b等於0.01 所對應的壓力且按相對變形確定承載力特徵值不應大於最大載入壓力的一半。確定單樁復合地基承載力特徵值不小於260 kPa。檢測結果確定如表2。

表2 單樁復合地基承載力特徵值

分別對兩支CFG樁的Q-S曲線作比較，復合地基的承載力相差不大，說明地基土質分布比較均勻，基底持力層的承載力和壓縮模量差別不大。509＃樁、492＃樁單樁靜載試驗在標准值為520kPa時，沉降分別為15mm、32mm，均小於6%×d＝76mm（d為載荷板的直徑）。說明單樁承載力仍有很大潛力。509＃樁沉降較小，回彈曲線較平緩說明其樁間土較密實，樁端持力層受力還未達到特徵值。492＃樁沉降相對較大，回彈曲線較陡，說明其樁間土較松軟，樁端受力較大，在卸載時樁底岩石發生彈性變形。本工程低應變檢測CFG樁樁身完整性160根樁，檢測比例約為30%。所測的160根CFG樁均屬於完整樁或基本完整樁。

圖1 復合地基承載力P-S曲線

5 結論

（1）以復合地基靜壓結果數據看，本工程所採用的復合地基，可最大限度地利用樁間土的強度，使復合地基的承載力得到大幅度的提高，地基變形得以降低和控制。

（2）由該工程證明此種地基處理方案，質量易控制，造價低，經濟、社會、環境效益明顯，有極大的發展潛力。

⑸ CFG樁的應用

某住宅樓為26層，另有1層地下室，為剪力牆結構。地基採用CFG樁復合地基進行加固處理，樁總樁數約為360餘根，樁長10m，樁徑400mm。基礎採用筏板基礎，復合地基承載力特徵值430kPa。CFG樁採用長螺旋鑽成孔，樁身強度為20MPa；褥墊層採用級配砂石，厚度為0.2m。
1.1工程地質條件
本住宅樓場地地形較平坦，場地屬於平原，為第四紀全新世沖積沉積形成。其工程地質條件如表1所示。
1.2平面布置
住宅樓佔地（26.1×14.6）m2，高78.6m，平面形狀為長方形，地下室層高為4.70m，採用CFG樁復合地基。布樁時考慮樁受力的合理性，盡量利用樁間土應力σs產生的附加應力對樁側阻力的增大作用。通常σs越大，作用在樁上的水平力越大，樁的側阻力越大。此復合地基採用CFG樁正方形布置，間距1.45m，本樓的CFG樁有效樁長不小於10m，樁長10m，樁徑400mm，預估的單樁承載力特徵值為560kN。CFG樁復合地基的設置，不僅可以大幅度的提高地基承載力，減小了變形，並充分利用了樁間土的作用，降低了造價工程造價，一般為樁基的1/3~1/2，經濟效益和社會效益非常顯著。 2.1復合地基靜載荷試驗
試驗採用單樁復合地基承載力按單樁處理面積加權平均的辦法，評價CFG樁和水泥土樁混合地基承載力。試驗有兩組復合地基試驗，每組試驗各有一個CFG樁與一個水泥土樁單樁復合地基試驗點。第一組為CFG-308#和SNT-410#，第二組為CFG-518#和SNT-632#。從P-S曲線可以看出，復合地基靜載荷試驗曲線基本屬於漸進型的光滑曲線，不存在陡降點。取s/b=0.01（b為方形壓板的寬度）對應的荷載，其值均超過最大加荷量的一半，因此取最大加荷量的一半作為CFG樁、水泥土樁的單樁復合地基承載力設計值。即CFG樁單樁復合地基承載力設計值大於550kPa，水泥土樁單樁復合地基承載力設計值大於200kPa，對兩組值進行加權平均後，可知CFG樁與夯實水泥土樁混合樁型復合地基承載力不小於375kPa，復合地基承載力提高1倍，滿足設計要求。分別對兩組中的CFG樁及夯實水泥土樁的試驗曲線作比較，兩組復合地基的承載力相差不大，說明主樓部分的地基土質分布比較均勻，基底持力層的承載力和壓縮模量差別不大。
2.2單樁豎向抗壓靜載荷試驗結果
試驗進行了3根CFG樁單樁靜荷試驗，檢測結果顯示：CFG樁單樁極限承載力不小於2000KN，地基承載力提高160%；滿足設計要求。從檢測結果可以看出，3根樁的總沉降都小於10mm，遠小於《規范》要求，且沉降隨時間、荷載的變化都是均勻的，基本上是彈性的。由此可以看出，當Q=1000KN時，CFG樁還沒有達到極限承載力狀態，當Q=500KN時，水泥土樁也沒有達到極限承載力狀態，還有很大「儲備」。由卸載曲線可以看出，樁的彈性回彈量很小，最多隻有2m，說明樁體剛度很大。
2.3輕便觸探試驗
為對比加固前後樁間土承載力的變化，完工後，布置了7個輕便觸探點進行試驗。綜合分析樁間土測試結果可知，經水泥土樁與CFG樁處理後淺層樁間土的承載力基本值不低於200kPa，比地基處理前的樁間土承載力有所提高。
2.4應變樁身完整性檢測
本工程低應變檢測CFG樁樁身完整性65根樁，檢測比例約為30%。所測的65根CFG均屬於完整樁或基本完整樁，沒有影響正常使用的樁。 3.1以復合地基靜壓結果數據看，本工程所採用的組合型復合地基的應用，可最大限度地發揮CFG樁的優點，使復合地基的承載力得到大幅度的提高，地基變形得以降低和控制。
3.2復合地基中由於CFG樁中摻入少量的粉煤灰，不配筋以及充分發揮樁間土的承載力其受力和變形類似於素混凝土樁，具有地基承載力高、變形小、穩定快施工簡單易行，且工程造價低，經濟效益和社會效益明顯。
3.3是否設置褥墊層以及墊層的材料和厚度，直接影響復合地基的樁和樁間土強度的發揮，合理的墊層厚度對提高復合地基承載力和減少沉降變形是非常有利的。
3.4由該工程證明此種地基處理方案，質量易控制，造價低，經濟、社會、環境效益明顯，有極大的發展潛力。

⑹ cfg樁基礎沉降量怎麼算

CFG
樁復合地基沉降計算
CFG
樁復合地基的變形計算按《建築地基基礎設計規范》的規定：地基內的應力分布，可採用各向同性均質線性變形體理論即分層總和法，其最終變形量可按下式計算：
S=S1
+S2
=
Ψ
s′
=ψs
∑（
Zi*αi
−
Zi-1*αi-1）/Esi
式中S
為地基最終變形量（mm）；
S′
為分層總和法計算的地基變形量；
s
ψ
為沉降計算經驗系數，根據地區沉降觀測資料及經驗確定；n
為地基變形計算深度范圍內所劃分的土層數；Po
為對應於荷載效應准永久組合時的基礎底面處的附加壓力（kPa）；Esi
為基礎底面下第i
層土的壓縮模量（MPa），應取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算；Zi，Zi-1
為基礎底面至第i
層和第i-1
層土底面的距離（m）；αi，αi-1
為基礎底面計算點至第i
層和第i-1
層土底面范圍內平均附加應力系數。
公式符號好難打啊~
希望對你有用~

⑺ 下層壓縮模量指的是否是持力層下層土

某場區天然地面以下的土層分布如下：
0--9米，為填土、粉土及粘性土沉積土層；
9-12米，卵石層，fak=350KPa;
12-18米，粉質粘土，軟塑，fak=140KPa；
18-22米，砂質粉土層，fak=180KPa；
22米以下，厚層卵石層，其中25--28米內夾一層粉質粘土層，fak=180KPa；
欲興建22F埋深10米，筏基的高層住，要求地基持力層承載力特徵值不小於400KPa。採用CFG樁復合地基處理，單樁直徑400，樁長13米，樁距1600，處理後復合地基承載力fsp,a不小於400KPa。

⑻ cfg樁穿透下午層後還要驗算下卧層么

軟弱下卧層驗算

軟弱下卧層驗算 （GB 50007－2002）
子程序界面

技術條件
編制依據
《建築地基基礎設計規范》（GB 50007－2002）。
計算設置
基礎類型
可選擇「矩形基礎」、「條形基礎」。
□自動計算 地基壓力擴散角 θ
程序按《建築地基基礎設計規范》（GB 5007－2002）（以下簡稱「地基規范」）表 5.2.7 計算地基壓力擴散角 θ。
如果勾選「□自動計算 地基壓力擴散角 θ」，當上層土壓縮模量 Es1 與下層土壓縮模量 Es2 的比值小於 3 時，超出地基規范表 5.2.7 給定范圍。參考《建築樁基技術規范》（JGJ 94－2008）表 5.4.1，程序取壓縮模量比 ES1/ES2＝1，θ＝4°（z/b＝0.25）及 θ＝12°（z/b＝0.50），用於 1≤ES1/ES2＜3 的情況下進行地基壓力擴散角 θ 插值計算。
基礎參數
基礎底面長度 l
l———基礎底面長度（mm）。
基礎底面寬度 b
b———基礎底面寬度（mm）。
基礎根部高度 H
H———基礎根部高度（mm）。
基礎端部高度 h
h———基礎端部高度（mm）。
基礎砼的容重 γc
γc———基礎 混凝土的容重（kN/m3）。
當不勾選「□自動計算基礎自重、土重」時， 輸入框為「基礎自重、土重 Gk」。
基礎自重、土重 Gk
Gk———基礎自重和基礎上土重標准值（kN）。
當勾選「□自動計算基礎自重、土重」時， 輸入框為「基礎砼的容重 γc」。
軸力標准值 Fk
Fk———相應於荷載效應標准組合時，上部結構傳至基礎頂面的軸力值（kN）。
地基參數
地基承載力特徵值 fak
fak———軟弱下卧層地基承載力特徵值（kPa）。
當不勾選「□修正後的地基承載力特徵值」時， 輸入框為「修正後的特徵值 faz」。
修正後的特徵值 faz
faz———軟弱下卧層頂面處經修正後的地基承載力特徵值（kPa）。
當不勾選「□修正後的地基承載力特徵值」時， 輸入框為「修正後的特徵值 faz」。
承載力修正系數 ηd
ηd———基礎埋深的地基承載力修正系數，按軟弱下卧層土的類別查表 5.2.4 取值。
土的加權平均重度 γm
γm———軟弱下卧層頂面以上土的加權平均重度 ，地下水位以下取浮重度（kN/m3）。
軟弱下卧層埋置深度 dz
dz———軟弱下卧層埋置深度，一般自室外地面標高算起（mm）。
基礎埋置深度 d
d———基礎埋置深度（mm）。
一般自室外地面標高算起。在填方整平地區，可自填土地面標高算起，但填土在上部結構施工後完成時，應從天然地面標高算起。對於地下室，如採用箱形基礎或筏基時，基礎埋置深度自室外地面標高算起；當採用獨立基礎或條形基礎時，應從室內地面標高算起。
第一層土層厚度 d1
d1———第一層土層厚度（mm）。
第一層土的重度 γ1
γ1———第一層土的重度（kN/m3）。
第二層土層厚度 d2
d2———第二層（持力層）土層厚度（mm）。
第二層土的重度 γ2
γ2———第二層（持力層）土的重度（kN/m3）。
上層土壓縮模量 ES1
Es1———第二層（持力層）土的壓縮模量（MPa）。
當不勾選「□自動計算 地基壓力擴散角 θ」時，輸入框為「地基壓力擴散角 θ」。
地基壓力擴散角 θ
θ———地基壓力擴散線與垂直線的夾角（°）。
當勾選「□自動計算 地基壓力擴散角 θ」時，輸入框為「上層土壓縮模量 ES1」。
下層土壓縮模量 ES2
Es2———第三層（軟弱下卧層）土的壓縮模量（MPa）。
地下水位埋深 dw
dw———地下水位埋深（mm）。 當不考慮地下水時，輸入「無地下水」。
程序規定「地下水位埋深 dw」應不小於「基礎埋置深度 d」，當實際工程中若遇到 dw＞d 的情形，「地下水位埋深 dw」可按 d 輸入，並自行考慮水浮力影響下的基礎自重和基礎上土重標准值 Gk。
相關頁
工程名稱 構件編號
圖例
可以將滑鼠移到相應圖例上，使用右鍵進行復制，粘貼到子程序的計算結果中。 也可將滑鼠移到下面相應圖例上，使用右鍵進行復制，然後粘貼到子程序計算結果中。

軟弱下卧層
Es2
3

⑼ 計算CFG樁的沉降計算經驗修正系數的相關問題

沒有徹底明白你的問題；
我理解的規范中採用的CFG沉降計算方法與普通的天然基礎沉降計算是一樣的，
唯一不一樣的就是樁長范圍內的土壓縮模量進行了修正就是ESPi；
樁下土的壓縮模量仍舊按照正常取值；
計算壓縮模量當量值的時候，應該按照ESPi也就是樁范圍內的修正完畢後的壓縮模量計算。
這個可以看《建築地基處理技術規范》（JGJ79-2012）第7.1.8條，以及《CFG樁復核地基技術及工程實踐》（第一版）閻明禮主編的100頁；