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15加密金属管

发布时间:2023-01-31 02:56:04

A. 求建筑各给排水管道的材质,种类和特点

呵呵,非常巧,我电脑上正好有这方面的资料! 建筑给排水 管材 塑料管 金属管 复合管

1.塑料管

塑料管是合成树脂加添加剂经熔融成型加工而成的制品。添加剂有增塑剂,稳定剂,填充剂,润滑剂,着色剂,紫外线吸收剂,改性剂等。

常用塑料管有:硬聚氯乙烯管(PVC-U),高密度聚乙烯管(PE-HD), 交联聚乙烯管(PE-X),无规共聚聚丙烯管(PP-R),聚丁烯管(PB),工程塑料丙烯晴-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)等。

塑料管的原料组成决定了塑料管的特性。塑料管的主要优点:

(1).化学稳定性好,不受环境因素和管道内介质组分的影响,耐腐蚀性好。

(2).导热系数小,热传导率低,绝热保温,节能效果好。

(3).水力性能好,管道内壁光滑,阻力系数小,不易积垢,管内流通面积不随时间发生变化,管道阻塞机率小。

(4).相对于金属管材,密度小,材质轻,运输,安装方便,灵活,简捷,维修容易。

(5).可自然弯曲或具有冷弯性能,可采用盘管供货方式,减少管接头数量。

其主要缺点:

(1).力学性能差,抗冲击性不佳,刚性差,平直性也差,因而管卡及吊架设置密度高。

(2).阻燃性差,大多数塑料制品可燃,且燃烧时热分解,会释放出有毒气体和烟雾。

(3).热膨胀系数大,伸缩补偿必须十分强调。

所以,在推广塑料管的同时,还需要发展技术克服其缺点。

1.1 塑料管性能

1.1.1 物理性能:

塑料管的物理性能和铝塑复合管,钢管,铜管比较见表1:表1

物理性能 单位 PVC-U PE PE-X PP PB ABS 钢 铜 密度 g/cm 1.50 0.95 0.95 0.90 0.93 1.02 7.85 8.89 导热系数 w/mk 0.16 0.48 0.40 0.24 0.22 0.26 50 400 热膨胀系数 mm/m°C 0.07 0.22 0.15 0.16 0.13 0.11 0.012 0.018 弹性模量 MPa 3000 600 600 900 350 2500 210000 110000 拉伸强度 MPa 40 25 >25 28 17 40 700 150 硬度 R 120 70 100 60 230HB 使用温度 °C 0-60 -60-60 -60-95 -20-95 -20-95 -20-80
塑料管的物理性能影响管道的方式,用途,补偿措施和管道保温等方面。如:

(1).PVC-U、PP、ABS的力学性能相对较高, 被视为“刚性管”,明装较好。反之,PE、PE-X、PB作为“柔性管”适合暗敷。

(2).塑料管的使用温度及耐热性能决定了PVC-U,PE,ABS仅能用于冷水管,而PE-X,PP, PB则可作为热水管。当建筑物有热水供应系统且冷热水采用统一管材时耐热性能成为主要指标。

(3).塑料管因热膨胀系数高,在塑料管路中尤其是作为热水管,采用柔性接口,伸缩节或各种弯位等热补偿措施较多。其中以PE,PP等聚烯烃类为最。施工安装时如果对此没有足够重视,并采取相应技术措施,极易发生接口处因伸缩节而拉脱的问题。

(4).由于导热系数低,塑料管的绝热保温性能优良进而可减少保温层的厚度甚至无需保温。当不同塑料管之间绝热性的比较除导热系数外,还同它们各自的管壁厚度有关。

1.1.2 承压性能:

承压性能所涉及的内容是在一定条件下塑料管材能够承受的内压力和恒压下的破坏时间。从而确定与之有关的设计参数以及对管材的质量进行评价和监控。一般进行两项试验:液压试验和长期高温液压试验。 各种管材的承压性能见表2

表2

管 材 工作压力/MPa 试样试验压力/MPa 接头密封试验/MPa 爆破压力/MPa UPVC 1.6 42/h De≤90,4.2PNDe>90,3.36PN PEX 1.0/95℃1.6/常温 1.22.5 3.55.6 ABS 1.0 3.8/h 4~8 PB 1.6~2.5/冷水1.0/热水 PP-RPP-C 2.0/常温0.6/75℃ 20℃,11h,16MPa80℃,48h,4.8MPa80℃,170h,4.2MPa HDPE 1.0/热水1.6/冷水

1.1.3 卫生性能:

理化卫生指标。其中PE,PE-X,PP,PB和ABS易达标。而PVC-U管材在生产时应使用无毒PVC树脂和卫生及稳定剂才能满足卫生性能的要求。

1.2 给水塑料管的应用

结构形式单一,材料品种众多且性能各异.常用给水塑料管的特点列表如下:

表3

品种 优 点 缺 点 连接方式 PVC-U 抗腐蚀力强,易于粘合,价廉,质地坚硬 有UPVC单体和添加剂渗出,不适用于热水输送;接头粘合技术要求高,固化时间较长 粘合、螺纹 HDPE 韧性好,较好的疲劳强度,耐温度性能较好;质轻,可挠性和抗冲性能好 熔接需要电力;机械连接,连接件大 挤压夹紧、热熔合、电熔合 PEX 耐温性能好,抗蠕变性能好 只能用金属件连接;不能回收重复利用 挤压夹紧 PB 耐温性能好,良好的抗拉、压强度,耐冲击,低蠕变,高柔韧性 国内还没有PB 树脂原料,依赖进口,价高 挤压夹紧、热熔合、电熔合 PP-R 耐温性好 在同等压力和介质温度的条件下,管壁最厚 热熔合 ABS 强度大,耐冲击 耐紫外线差,粘接固化时间较长 粘合、螺纹、电熔合

一般情况聚氯乙烯管由于价格低廉,在不考虑水质影响,在冷水供水系统属于首选管材,而当温度较高时,可选用聚乙烯管或交联聚乙烯管、聚丙烯管、聚丁烯管。

1.3 排水塑料管的应用

材质单一:硬聚氯乙烯

结构形式多样:芯层发泡管,空壁管,螺旋管,芯层发泡螺旋管,空壁螺旋管。

其存在的一些问题:

(1).热膨胀系数大,需设置伸缩补偿装置来解决。

(2).刚度小,平直性差,需加密管卡、支架、吊架来解决。

(3).耐热性差,软化温度低,需限制排水温度,限制使用场所和控制与热源的距离来解决。

(4).阻燃性差,在穿越楼板、上人屋面的屋面板、防火墙、管道井井壁处需设置阻火圈和防火套管来解决。

(5)抗机械冲击性差,需强化施工技术,精心施工来解决。

(6)隔声性差,塑料管的噪声大于铸铁管,管道明装且管道位置靠近卧室时,问题尤为突出。降噪的方式,提高管道材质的隔声效果,芯层发泡管空壁管是基于这一思路而开发的;降噪的另一方式是改变水流条件,螺旋管是基于这一思路而开发的。将两种方式结合起来的思路是芯层发泡螺旋管和空壁螺旋管的开发。

相同条件下,不同结构形式的排水塑料管,其噪声测定结果:

普通管>芯层发泡管>空壁管>螺旋管

排水塑料管的应用是在取代普通排水铸铁管的工作上进行的。目前,排水塑料管已可在建筑高度为100m以下的建筑物内使用,但各地区的进展很不平衡。当建筑高度大于、等于100m的高层建筑和不适宜采用排水塑料管的场合,可采用柔性抗震排水铸铁管。

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2.1 镀锌钢管

镀锌钢管的被取代既不意味金属管被取代,也不意味镀锌钢管在整个建筑给水领域被取代。

镀锌钢管由于价格低廉、性能优越,防火性能好,使用寿命长等优点,还将在消防给水系统,尤其是自动喷水灭火系统中应用.而塑料管(承压小)则不应在消防给水系统和生活-消防,生产-消防共有系统中应用。

2.2 铜管

金属管中最具优势的是铜管,铜管应用较久,优点较多,管材和管件齐全,接口方式多样,较多的应用在热水管路中,目前存在的主要问题在于铜的折出量容易超标。

2.3 铸铁管

给水铸铁管与钢管相比有不易腐蚀、造价低、耐久性好等优点,适合于埋地敷设。缺点是质脆、重量大、长度小等。连接方式一般采用承插连接。

卡箍式铸铁排水管是一种新型的建筑用排水管材,60年代开始进入国际市场,经过几十年的推广和应用,这种管材已得到国际上的普遍认可。这种管材与传统的承插式铸铁排水管道相比有许多优点,是一种更新换代产品,但由于这种管材及配件价格相对较贵,所以在国内一直未能得到普及推广。

2.4 其它:

不锈钢管也受到工程技术人员的青睐,有关方面正从减少壁厚,降低价格方面着手,以利于推广。

铝合金管是铝厂向给排水行业推出的新品种。

镀镍钢管是和镀锌钢管性质最近,而耐腐蚀性能远远超过镀锌钢管的新颖管材,在解决了降低镀层费用和管材断口处施工现场上镍工艺后,有望在一定范围内得到采用。

涂塑钢管则是在金属管材中前景看好的一种管材,且管道布置和敷设、接口方式和施工安装均与镀锌钢管相同,是这种管材最容易被接受。由于其涂层薄、价格低,也最容易被推广。

3.复合管:

复合管包括衬铅管、衬胶管、玻璃钢管。复合管大多是由工作层(要求耐水腐蚀)、支承层、保护层(要求耐腐蚀)组成。

复合管一般以金属作支撑材料,内衬以环氧树脂和水泥为主, 它的特点是重量轻、内壁光滑、阻力小、耐腐性能好;也有以高强软金属作支撑,而非金属管在内外两侧,如铝塑复合管,它的特点是管道内壁不会腐蚀结垢,保证水质;也有金属管在内侧,而非金属管在外侧,如塑覆铜管,这是利用塑料的导热性差起绝热保温和保护作用。

根据金属的材料可分为:

(1).钢塑复合管

(2).不锈钢-塑复合管,塑覆不锈钢管

(3).塑覆铜管

(4).铝塑复合管,交联铝塑复合管

(5)衬塑铝合金管

应该说复合管材是管径≥300mm以上给排水管道最理想的管材。它兼有金属管材强度大,刚性好和非金属管材耐腐蚀的优点。但它又是目前发展较缓慢的一种管材。这是因为:(1).两种管材组合在一起比单一管材价格偏高。(2).两种材质热膨胀系数相差较大,如粘合不牢固而环境温度和介质温度变化又较剧烈,容易脱开,而导致质量下降。

复合管的连接宜采用冷加工方式,热加工方式容易造成内衬塑料的伸缩、变形乃至熔化。一般有螺纹、卡套、卡箍等连接方式。

由于复合管尚属新型管材,我国还未有统一的设计、施工及验收规范。设计及施工人员往往套用镀锌管的工艺来进行设计与施工,故在此不作一一赘述。

B. 土木工程高手/建筑高手 请进!土木工程施工问题~(高分悬赏)

一、简述模板及其支撑系统基本要求。
模板系统是用以灌筑混凝土结构的模型。模板系统中与混凝土直接接触的部分称为模板。它决定了混凝土结构的几何尺寸,而支承模板的部分称为支架,它保护模板位置及形状的正确并承受模板、混凝土等的重量及压力。模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。
1.对模板的基本要求
1.1 保证结构和构件各部分形状、尺寸和相互间位置的正确性;
1.2 具有足够的稳定性、强度及刚度,能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载;
1.3 构造简单,通用性强,零配件少;
1.4 装拆方便,能多次周转使用;
1.5 接缝严密,不易漏浆;
1.6 所用材料在受潮及多次使用后不易变形;
1.7 因地制宜,就地取材。
2.模板的安装要点
2.1 安装前先复核标高、轴线;
2.2 墙柱模板安装底面应找平,并弹出模板边线,注意留清扫口,浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;
2.3 竖向模板和支架的支承部分,当安装在地基上时应加设垫板,且地基土必须坚实并有排水措施;
2.4 梁的跨度在4米以上时(含4米),底模的跨中应起拱。设计五规定时,起拱高应为跨度的1%~3%;
2.5 当层间高度大于5米时,宜选用桁架支模。当采用多层支架支模时,支架的横垫板应平整,支柱应垂直,上下层支柱应对准在同一竖向中心线上。安装现浇结构的上层模板及支架时,下层楼板应具有承受上层楼板荷载的能力;
2.6 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程的隔离剂;
2.7 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程,应配制能达到设计效果的模板。
3.模板的拆除
3.1 先支设的后拆,后支设的先拆。先拆非承重部分,后拆承重部分。
3.2 拆除时间,取决于混凝土的硬化强度、模板用途、结构性质及混凝土硬化时的气温。
3.3 模板拆除时,跨度小于等于2米的板,混凝土强度应达到混凝土立方体抗压强度标准值的50%;
跨度大于2米小于等于8米的板,该比值应大于75%;
跨度大于8米的板,该比值应达到100%;
跨度小于等于8米的梁、拱、壳,该比值应大于75%;
跨度大于8米的梁、拱、壳,该比值应达到100%;
悬臂构件,该比值应达到100%。
3.4 非承重侧模拆除,在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏,方可拆除。
3.5 对后张法预应力混凝土结构构件,侧模板宜在预应力张拉前拆除;底模支架的拆除应按施工技术方案执行,当无具体要求时,不应在结构构件建立预应力前拆除。
3.6 混凝土后浇带模板和支架拆除应按施工技术方案执行。
参考资料:一级注册建筑师考试辅导教材第5分册《建筑经济 施工与设计业务管理》

二、单层工业厂房构件吊装前主要有哪些准备工作
1.场地检查
起重机开行道路是否平整坚实,构件堆放场地是否平整坚实,起重机回转范围内无障碍物,电源是否接通等等。
2.基础准备
装配式钢筋混凝土柱基础一般设计成杯形基础,且在施工现场就地浇注。在浇注杯形基础时,应保持定位轴线及杯口尺寸准确。在吊装前要在基础杯口面上弹出建筑物的纵、横定位线和柱的吊装准线,作为柱对位、校正的依据。如吊装时发生有不便于下道工序的较大误差,应进行纠正。基础杯底标高,在吊装前应根据柱子制作的实际长度(从牛腿面或柱顶至柱脚尺寸),进行一次调整。调整方法是测出杯底原有标高(小柱测中间一点,大柱测四个角点),再量出柱的实际长度,结合柱脚底面制的误差情况,计算出标底标高调整值,并在杯口内标出,然后用1:2水泥砂浆或细石混凝土(调整值大于20mm)将杯底垫平至标志处。
3.构件准备
构件检查与清理、弹线与编号、运输与堆放、拼装与加固等。
4.机具准备
起重机的选择和用具准备。
5.安全措施
(1)避免超载吊装、禁止斜吊,尽量避免满负荷行驶;
(2)绑扎构件的吊索需经过计算、绑扎方法应正确牵靠;
(3)禁止在6级以上风的情况下吊装;
(4)指挥人员应统一指挥信号,鲜明、准确;
(5)高空作业人员应使用安全带、地面人员应戴安全帽;
(6)雨雪天应采用可靠的防滑、防寒、防冻措施等等。

三、影响基坑边坡稳定的因素
基坑土 性质,地下水情况,顶部堆载情况,边坡断面形式,边坡防护情况等等
参考资料:http://..com/question/103526523.html?si=1

四、后张法施工工艺
1.孔道留设
1.1钢筋抽芯法。预先将钢管埋设在模板内孔道位置处,在混凝土浇筑过程中和浇筑之后,每间隔一定时间慢慢转动钢管,使之不与混凝土粘结,待混凝土初凝后、终凝前抽出钢管,即形成孔道。该法只用于留设直线孔道。
1.2胶管抽芯法。胶管有五层或七层夹布胶管和钢丝网胶管两种。前者将胶管固定在孔道位置上,浇筑混凝土前,胶管内充入压力为0.6~0.8牛/平方毫米的压缩空气或压力水,待浇筑的混凝土初凝后,放出压缩空气或压力水,管径缩小而与混凝土脱离,便于抽出。后者质硬,具有一定弹性,抽管时在拉力作用下断面缩小易于拔出。胶管抽芯留孔,不仅可留直线孔道,而且可留曲线孔道。
1.3预埋波纹管法。带波纹的金属管,与混凝土有良好的粘结力,波纹管不再抽出。
后张法有粘结预应力筋预留孔道的规格、数量、位置、形状除应符合设计要求外,尚应符合下列要求:
a.预留孔道的定位应牢固、准确,浇筑混凝土时不应出现移位和变形;
b.孔道应平顺,端部的预埋锚垫板应垂直于孔道中心线;
c.成孔用管道应密封良好,接头应严密且不得漏浆;
d.灌浆孔的间距:对预埋金属螺旋管不宜大于30米;对抽芯成形孔道不宜大于12米;
e.在曲线孔道的曲线波峰部位应设置排气兼泌水管,必要时可在最低点设置排水孔;
f.灌浆孔及泌水孔应能保证浆液畅通。
2.预应力筋张拉
张拉预应力筋时,构件混凝土的强度应按设计规定,如设计无规定则不宜低于混凝土标准强度的75%,拼装立缝处混凝土或砂浆强度不低于块体混凝土标准强度的40%,且不低于15牛/平方毫米。
对配有多根预应力筋的构件,不可能同时张拉时,应分批、对称的进行张拉;对于卧叠浇的预应力混凝土构件,可采取逐层加大超张拉的方法弥补预应力损耗,宜用两端张拉方法减少预应力筋与预留孔壁摩擦而引起的预应力损失。
预应力筋的张拉力、张拉或放张顺序及张拉工艺应符合设计及施工技术方案的要求,并应符合下列规定:
a.当施工需要超张拉时,最大张拉应力不应大于国家现行标准《混凝土结构设计规范》的规定;
b.张拉工艺应能保证同一束中各根预应力筋的应力均匀一致;
c.张拉过程中应避免预应力筋断裂或滑脱;当发生断裂或滑脱时,对后张法预应力结构构件,断裂或滑脱的数量严禁超过同一截面预应力筋总根数的3%,且每束钢丝不得超过一根;对多跨双向连续板,其同一截面应按每跨计算。
3.孔道灌浆
预应力筋张拉后,应随即进行孔道灌浆,以预防锈蚀并增加结构的抗裂性和耐久性。对空隙大的孔道,水泥浆中可掺适量的细沙,但水泥浆和水泥砂浆的强度不应小于30牛/平方毫米,且应有较大的流动性和较小的干缩性、泌水性。灌浆用水泥浆的水灰比不应大于0.45,搅拌后3小时泌水率不宜大于2%,且不应大于3%。泌水应能在24小时内全部重新被水泥浆吸收。
后张法预应力筋锚固后的外露部分宜采用机械方法切割,其外露长度不宜小于预应力筋直径的1.5倍,且不宜小于30毫米。
参考资料:一级注册建筑师考试辅导教材第5分册《建筑经济 施工与设计业务管理》

C. 我们知道:声音在不同的介质中传播速度不同,阅读下表中一些介质中的速度

(1)设声音在金属的传播速度为V1,在空气中的传播速度为V2=340m/s,根据题意:884m/V1+2.43s=884m/(340m/s) 解得V1=5200m/s, 查声音在各种材料的速度表知:这种金属为铁
(2)声音从管的这一头分别经金属和空气传到管的另一头,若两次声音至少相隔0.1s,人就能听到两次敲击声。设管长为L, 声音在铜中的传播速度为V2=3750m/s, 则有L/V2+0.1=L/V2 即L/(3750m/s)+0.1=L/340m/s 解得:L≈37.4m

D. 加密金属管和金属管的区别

样式与密封性。
1、金属管的样式是长管子样式,而加密金属管的样式在一边有封装头,所以两者在样式上有区别,金属管是管道连接的电料。
2、金属管的密封性差,而加密金属管密封性好,所以两者在密封性上有区别,金属管又名铁直接。

E. 金属管的连接方式

一般情况,金属管使用焊接法兰连接,管件丝扣或丝扣法兰连接和入套捻口连接。

F. 弹簧管和加密管哪个好

热水器水管中的普通管是很普通的,而加密管是在普通管的基础上再增加一定的材料。嗯,所以说加密管更好了。

G. 对综合布线系统工程验收来说 应从哪几个方面进行验收

综合布线系统施工规范方案
( 一)施工前的检查
1.在安装工程之前,必须对设备间的建筑和环境条件进行检查,具备下列条件方可开工:
(1)设备间的土建工程已全部竣工,室内墙壁已充分干燥。设备间门的高度和宽度应不妨碍设备的搬运,房门锁和钥匙齐全;
(2)设备间地面应平整光洁,预留暗管、地槽和孔洞的数量、位置、尺寸均应符合工艺设计要求;
(3)电源已经接入设备间,应满足施工需要;
(4)设备间的通风管道应清扫干净,空气调节设备应安装完毕,性能良好;
(5)在铺设活动地板的设备间内,应对活动地板进行专门检查,地板板块铺设严密坚固,符合安装要求,每平米水平误差应不大于2mm,地板应接地良好,接地电阻和防静电措施应符合要求。
2.交接间环境要求
(1)根据设计规范和工程的要求,对建筑物的垂直通道的楼层及交接间应做好安排,并应检查其建筑和环境条件是否具备。
(2)应留好交接间垂直通道电缆孔孔洞,并应检查水平通道管道或电缆桥架和环境条件是否具备。
(3).器材检验要求(略)
(4).安全要求(略)
(5).技术准备(略)
(二)双绞线传输通道施工 1. 金属管的敷设 (1)金属管的要求 金属管应符合 设计文件的规定,表面不应有穿孔、裂缝和明显的凹凸不平,内壁应光滑,不允许有锈蚀。在易受机械损伤的地方和在受力较大处直埋时,应采用足够强度的管材。 (2)金属管的切割套丝 在配管时,根据实际需要长度,对管子进行切割。管子的切割可使用钢锯、管子切割刀或电动切管机,严禁用气割。 管子和管子连接,管子和接线盒、配线箱的连接,都需要在管子端部进行套丝。套丝时,先将管子在管钳上固定压紧,然后在套丝,套完后应立即清扫管口,将管口端面和内壁的毛刺锉光,使管口保持光滑。 (3)金属管的弯曲 在敷设时,应尽量减少弯头,每根管的弯头不应超过3个,直角弯头不应超过2个,并不应有S弯出现。 金属管的弯曲一般都用弯管进行。先将管子需要弯曲部位的前段放在弯管器内,焊缝放在弯曲方向背面或侧面,以防管子弯扁,然后用脚踩住 管子,手板弯管器,便可得到所需要的弯度。 暗管管口应光滑,并加有绝缘套管,管口伸出部位应为25-30mm。 (4)金属管的连接 金属管连接应牢靠,密封应良好,两管口应对准。套接的短套管或带螺纹的管接头的长度,不应小于金属管外径的2.2倍。金属管的连接采用短套接时,施工简单方便;采用管接头螺纹连接则较美观,可保证金属管连接后的强度。 金属管进入信息插座的接线盒后,暗埋管可用焊接固定,管口进入盒内的露出长度应小于5mm。明设管应用锁紧螺母或带丝扣管帽固定,露出锁紧螺母的丝扣为2-4扣。 (5)金属管的敷设 a. 金属管的暗设应符合下列要求: *预埋在墙体中间的金属管内径不宜超过50mm,楼板中的管径宜为15-25mm,直线布管30mm处设置暗线盒。 *敷设在混凝土、水泥里的金属管,其它基应坚实、平整、不应有沉陷,以保证敷设后的线缆安全运行。 *金属管连接时,管孔应对准,接缝应严密,不得有水泥、沙浆渗入。管孔对准、无错位,以免影响管、线、槽的有效管理,保证敷设线缆时穿设顺利。 *金属管道应有不小于0.1%的排水坡度。 *建筑群之间金属管的埋设深度不应小于0.7m;在人行道下面敷设时,不应小于0.5m。 *金属管内应安置牵引线或拉线。 *金属管的两端应有标记,表示建筑物、楼层、房间和长度。 b.光缆与电缆同管敷设时,应在金属管内预置塑料子管。将光缆敷设在子管内,使光缆和电缆分开布放,子管的内径应为光缆外径的2.5倍。 2.金属线槽的敷设 (1) 线槽安装要求 * 线槽安装位置应符合施工图规定,左右偏差视环境而定,最大不应超过50mm; * 线槽水平每米偏差不应超过2mm; * 垂直线槽应与地面保持垂直,并无倾斜现象,垂直度偏差不应超过3mm; * 线槽节与节间用接头连接板拼接,螺钉应拧紧。两线槽拼接处水平度偏差不应超过2mm; * 当直线段桥架超过30m或跨越建筑物时,应有伸缩缝。其连接宜采用伸缩连接板; * 线槽转弯半径不应小于其槽内的线缆最小允许弯曲半径的最大者。 * 盖板应紧固。 * 支吊架应保持垂直,整齐牢靠,无歪斜现象。 (2) 水平子系统线缆敷设支撑保护 预埋金属线槽支撑保护要求: a. 在建筑物中预埋线槽可为不同的尺寸,按一层或两层设置,应至少预埋两根以上,线槽截面高度不宜超过25mm; b. 线槽直埋长度超过15m或在线槽路由交叉、转弯时宜设置拉线盒,以便布放线缆盒时维护。 c. 拉线盒盖应能开启,并与地面齐平,盒盖处应能开启,并采取防水措施。 d. 线槽宜采用金属管引入分线盒内。 设置线槽支撑保护: a. 水平敷设时,支撑间距一般为1.5-3m,垂直敷设时固定在建筑物构体上的间距宜小于2m; b. 金属线槽敷设时,下列情况设置支架或吊架:线缆接头处、间距3m、离开线槽两端口0.5m处、线槽走向改变或转弯处。 在活动地板下敷设线缆时,活动地板内净空不应小于150mm。如果活动地板内作为通风系统的风道使用时,地板内净高不应小于300mm。 在工作区的信息点位置和线缆敷设方式未定的情况下,或在工作区采用地毯下布放线缆时,在工作区宜设置交接箱。 (3) 干线子系统线缆敷设支撑保护 线缆不得布放在电梯或管道竖井内。 干线通道间应沟通。 弱电间中线缆穿过每层楼板孔洞宜为方形或圆形。 建筑群子系统线缆敷设支撑保护应符合设计要求。
综合布线工程验收规范
本规范是根据建设部建标200467号文件《关于印发"二00四年工程建设国家标准制定、修订计划"的通知》的要求,对原《建筑与建筑群综合布线系统工程验收规范》CB/T 50312-2000工程建设国家标准进行了修订,由信息产业部作为主编部门,中国移动通信集团设计院有限公司会同其他参编单位组成规范编写组共同编写完成的。
中华人民共和国建设部公告第620号
建设部关于发布国家标准《综合布线系统工程验收规范》的公告
现批准《综合布线系统工程验收规范》为国家标准,编号为GB 50312--2007,自2007年10月1日起实施。其中,第5.2.5条为强制性条文,必须严格执行。原《建筑与建筑群综合布线系统工程验收规范》GB/T 50312--2000同时废止。
本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

H. 请问可绕金属管经10#、12#、15#换算成公称直径是多少

10#,12#,15#代表的就是直径。
周长=3.14*直径
直径=周长/3.14

I. 声音在金属管中的传播速度是多大该金属管可能是由什么材料制成的

已知:S=884m,t。=2.43s,V声=340m/s。

求:V固。

解:由于固体传声的速度比气体的快,所以先听到金属里传来的,再听到空气传来的,设金属里传来的用时为t固,依题意列出方程组:由S=Vt得

第一次声音:S=V固 * t固

第二次声音: S=V声 * (t固+t。) 代入数据有:

884m=V固 * t固 1

884m=340m/s * (t固+2.43s) 2 方程1和方程2联立方程组

把方程1变化:t固=884m/V固,代入方程2后。
解得:V固=5200m/s。查课本小资料15页可知(人教版的),该金属管可能是由铁材料制成的。

答:声音在金属管中的传播速度是5200m/s;该金属管可能是由铁材料制成的

J. 预应力锚索加固

国外早在20世纪20年代开始将岩土锚固技术应用于矿山和水利建设中,60~80年代随着高强度低松弛钢绞线的应用和施工技术的发展,大吨位的预应力锚索广泛应用,单束锚索的承载力达3000kN以上,最大的达16500kN。

我国1964年曾在安徽省梅山水库采用2400~3200kN的预应力锚索加固坝基。80年代初,我国开始将预应力锚固技术用于滑坡防治上,后来发展为用预应力锚索框架(格构锚固)治理滑坡,如山西太原至古交二级公路K14滑坡的治理,更多的是用预应力锚索框架(地梁或锚墩)与抗滑桩结合治理滑坡,以及加固高边坡预防滑坡的产生。如今锚固技术已经被广泛应用于道路、矿山、水利、城建等建设中。

用于稳定滑坡的预应力锚索是将锚固段设置在滑动面(或潜在滑动面)以下的稳定地层中,在地面通过反力装置(桩、框架、地梁或锚墩),将滑坡推力传入锚固段以稳定滑坡,所以预应力锚索的设计包括了锚索本身的设计和反力装置的设计两部分。

(一)锚索的破坏形式

1.锚索的类型

按荷载传递方式,锚索的类型分为3种,即直孔摩擦型锚索(包括拉伸型锚索、压缩型锚索)、支承型锚索、摩擦-支承复合型锚索。只有一种传力方式且自由段单一的锚索称为单一锚索,最常见的是摩擦型拉力锚索,这是目前使用最广的一种锚索。这种类型的锚索结构简单、施工方便;但受力状态传力机制不够合理,在锚固段的上部产生应力集中,沿锚固段摩擦阻力分布不均匀,锚固段长度超过10m后对提高锚固力没有明显的效果,且不利于防锈蚀。所以近年来出现了单孔复合型锚索,凡是一束锚索有两种以上传力方式或自由段不同的钢绞线组成的锚索均称为单孔复合型锚索。

单孔复合型锚索的类型有:拉力分散型锚索、压力分散型锚索、拉压混合型锚索、扩孔型锚索、孔底膨胀锚索、孔底设机械内锚头锚索。

复合锚固系统的优点是沿整个锚固段长度应力分布相对比较均匀,能充分利用围岩(土)与锚索砂浆体之间的摩擦阻力、地层的承载力,从而大幅度提高锚索的锚固力。由于复合型锚索各单元体的自由段长度不等,在张拉锁定时应进行补偿张拉,使钢绞线受力均匀,原则上对各根钢绞线施加的预应力值与其自由段长度成正比例关系。

2.锚索的破坏形式

锚索的破坏一般分下列7种形式:

1)锚索砂浆体与围岩(土)之间的摩擦阻力不够大,锚索体从孔内拔出。

2)围岩(土)抗压强度不够或锚索砂浆体强度不够而导致锚索失败。

3)水泥砂浆与钢绞线之间的握裹力不够,钢绞线从砂浆体中拔出。

4)自由段钢绞线被拉断,原因包括:自由段长度不足、材质不合格、材料安全系数与荷载安全系数不匹配等。

5)锚头夹片不合格导致钢绞线滑移或在锚头处将钢绞线卡断。

6)锚索带着围岩(土)体被拖出。

7)群锚锚固段底部同时落在贯通裂隙面外侧,锚索受力后岩体沿裂隙面松动。

上述的6)、7)两种破坏形式可能性很小,国内外至今无先例,因此一般不进行验算,不控制设计。水泥砂浆体对钢绞线之间的握裹力远大于钢绞线的极限承载力和砂浆体与围岩(土)之间的摩擦阻力,所以第3)种破坏形式也不会出现,不需要验算。第4)、5)种破坏形式系设计失误和锚具质量低劣所致。所以,对于单一拉力型锚索,只需验算第1)种,即锚索砂浆体与围岩(土)之间的摩擦阻力以控制设计,而对于复合型锚索,则应同时验算第1)种和第2)种破坏形式。

(二)预应力锚索的设计

1.预应力锚索设计锚固力

预应力锚索设计锚固力的确定可分为两种情况。

(1)岩质滑坡

根据极限平衡法进行计算,需考虑预应力沿滑面施加的抗滑力和垂直滑面施加的法向阻滑。稳定系数计算公式推荐如下:

地质灾害防治技术

相应地,预应力锚固力为

地质灾害防治技术

式(2-40)~式(2-43)中:V为后缘裂缝静水压力, ,γw为水的容重(kN/m3);U为沿滑面扬压力, ,H为边坡高度(m);φ为内摩擦角(°);θ为锚索倾角(°);β为锚索与滑坡的夹角(°),它与滑坡倾角(α)、锚索倾角(θ)之间的关系为β=α+θ;T为预应力锚索锚固力(kN);A为地震加速度(重力加速度g);W为滑体的单宽重量(kN/m);C为滑带土的内聚力(kPa);L为滑面的长度(m)。

如果锁定锚固力低于设计锚固力的50%时,可不考虑预应力锚索产生的法向阻滑力,稳定系数计算公式简化如下:

地质灾害防治技术

相应地,预应力锚固力为

地质灾害防治技术

式中符号意义同前。

(2)堆积层(包括土质)滑坡

根据传递系数法进行计算,考虑预应力锚索沿滑面施加的抗滑力,可不考虑垂直滑面产生的法向阻滑力。所需锚固力为

地质灾害防治技术

式中:T为设计锚固力(kN/m);P为滑坡推力(kN/m);θ为锚索倾角(°)。

此外,在进行预应力锚索的锁定时,锁定锚固力应根据滑坡体结构和变形状况确定。分以下3种情况:

1)当滑坡体结构完整性较好时,锁定锚固力可达到设计锚固力的100%。

2)当滑坡体蠕滑明显,预应力锚索与抗滑桩相结合时,锁定锚固力应为设计锚固力的50%~80%。

3)当滑坡体具崩滑性质时,锁定锚固力应为设计锚固力的30%~70%。

2.计算锚索根数

地质灾害防治技术

式中:N为锚索根数;P为单根锚索的抗拔力(kN),通过现场试验求得;E为滑坡的下滑力(kN);φ为滑面的内摩擦角(°);α为锚索与滑面的夹角(°);K为安全系数,取值2.0~4.0,一般情况下建议取2.0。

3.有效锚固长度

有效锚固段长度可根据下列3种方法综合确定,其中经验类比方法更为重要。规范规定有效锚固段长度不宜大于10m。

(1)理论计算

1)按锚索体从胶结体中拔出时,计算锚固长度的公式为

地质灾害防治技术

式中:Lm1为避免锚索体从胶结体中拔出所需的有效锚固长度(m);T为设计锚固力(kN);K为安全系数,取值为2.0~4.0,一般情况下建议取2.0;n为钢绞线根数;d为钢绞线直径(mm);C1为砂浆与钢绞线允许粘结强度(MPa)。

2)按胶结体与锚索体一起沿孔壁滑移,计算锚固长度的公式为

地质灾害防治技术

式中:Lm2为避免胶结体与锚索体一起沿孔壁滑移所需的有效锚固长度(m);d为孔径(mm);C2为砂浆与岩石的胶结系数(MPa),为砂浆强度的1/10除以安全系数(安全系数为1.75~3.0);其他符号意义同前。

(2)类比法

根据链子崖危岩体锚固工程等经验,推荐有效锚固长度见表2-16。

(3)抗拔试验

当滑坡体地质条件复杂,或防治工程重要时,可结合上述两种方法,并对锚索进行破坏性试验,以确定有效锚固长度。抗拔试验可分为7天、14天、28天三种情况进行,水灰比按0.38~0.45调配。

表2-16 锚固长度推荐值

4.预应力锚索倾角

预应力锚索倾角主要由施工条件确定。设单束锚索的设计承载力为P,它所提供的抗滑力(F)为

地质灾害防治技术

当θ=φ时可取得最大抗滑力,但锚索过长,施工困难、不经济;若θ过大,虽然锚索的长度减小了,但提供的抗滑力也减小了,同样不经济,因此存在选取一个最优倾角的问题。可根据以下两种方法综合考虑其最优倾角。

(1)理论公式

理论分析表明,锚索倾角满足下式时是最经济的

地质灾害防治技术

式中:θ为锚索倾角(°);α为滑面倾角(°);φ为滑面内摩擦角(°)。

(2)实际经验

对于自由注浆锚索,锚索倾角应大于11°,否则需增设止浆环进行压力注浆。

5.锚索间距与群锚效应

预应力锚索的数量取决于滑坡产生的推力和防治工程安全系数。锚索间距宜大于4m;若锚索间距小于4m,需进行群锚效应分析。推荐公式如下:

1)日本《VSL锚固设计施工规范》采用公式:

地质灾害防治技术

式中:D为锚索最小间距(m);d为锚索钻孔孔径(m);L为锚索长度(m)。

2)《长江三峡工程库区滑坡防治设计与施工技术规程》推荐的公式:

地质灾害防治技术

式中:T为设计锚固力(kN);ρ为修正系数(取105kN2·m);其他符号意义同前。

6.锚索内端排列

相邻锚索不宜等长设计,可根据岩体强度和完整性交错布置,长短差在1~2m之间。

7.锚索的预应力损失

锚索的预应力损失一般由3部分组成:

1)施加预应力时,在顶压工作锚夹片时造成的损失,是不可避免的,可根据顶压锚具夹片时高压油泵压力表的增加值算出这部分预应力损失,一般情况下在5%左右。

2)施加预应力锁定后,在千斤顶卸荷过程中产生的预应力损失,这也是不可避免的。锁定后,在千斤顶卸荷的瞬间,钢绞线失去了平衡,势必带着夹片向孔内回缩,做加速运动,可能产生轻微的滑移。这部分损失可通过量测锚具处锚索钢绞线的回缩长度及反力墩位移计算出来。

3)除上述以外,地层的蠕变、钢绞线的松弛、锚头的松动等因素均会造成预应力损失。

8.锚索的防腐

锚索的腐蚀是影响锚索寿命的重要因素。造成锚索腐蚀的主要因素是地层和地下水的侵蚀、锚索防护系统失效、双金属作用以及地层水存在杂散电流等。它们可引起不同形态的腐蚀发生,如全面腐蚀、局部腐蚀和应力腐蚀。除了由侵蚀介质引起的腐蚀外,高拉应力作用下的应力腐蚀及由此引起的破坏,可直接造成钢丝和钢绞线的断裂。如法国朱克斯大坝几根承载力为1300kN的锚索预应力钢丝仅使用几个月就发生断裂,钢丝所用的应力为极限值的67%。经多次试验后的结论是,处于高拉伸应力状态下的锈蚀是钢丝破坏的主要原因。

锚索防腐的措施很多,但不管是国内还是国外,用水泥砂浆均匀地包裹钢绞线仍然是最基本也是最有效的措施。也有采用双层防护的,即用波形金属管套在钢绞线外面,灌注砂浆、树脂水泥浆与波形管防护套共同形成双层防护,但造价较高,一般在重要工程且具有强烈侵蚀的环境条件下采用。

9.外锚头和承压反力装置的设计

锚具是预应力锚索的重要组成部分,一定要选择质量可靠的定型配套产品。下面主要说明承压反力装置———锚墩、地梁和框架的设计。

(1)锚墩的设计

锚墩的具体尺寸由荷载大小和坡体的承载能力决定。当滑体岩体完整、强度较高、承载力较大时,锚墩可设计为较小的尺寸;反之,当滑体表面为土层或破碎松散岩体时,应以其承载力大小控制锚墩底面的尺寸,以免因尺寸过小、承载力不足而造成锚索预应力损失。

锚墩的尺寸应满足下式要求:

地质灾害防治技术

式中:P为单根锚索设计的抗拔力(kN);A为锚墩底面积(m2);σ0为滑体表面岩土的容许承载力(kN/m2)。

此外,锚墩底面最好与锚索垂直以使受力均匀。若有夹角时,应考虑锚墩受力不均及受力后沿坡面滑移的可能性。

锚墩一般设置为上小下大的梯形断面以分散锚索对坡面的压力,减小表土因压缩变形而产生的预应力损失,一般为钢筋混凝土锚墩。在锚头钢垫板下应适当加密钢筋布置,在锚墩和锚具之间加设钢质承压板或孔口设置螺旋钢筋。对于土质边坡,由于表层土承载力小,常需很大的锚墩,外观不良,故一般采用地梁或框架作反力装置。

(2)地梁的设计

地梁的截面尺寸受两个因素控制:一是锚索设计拉力的大小;二是坡面岩土的承载力。当坡面岩土软弱、锚索拉力较大时,应加大梁的宽度以增大承载面积,防止预应力损失。考虑锚固段的间距不能太近,故地梁间距一般为3~4m。

梁的计算比较简单,仍按弹性地基梁计算,滑坡推力在梁长范围内按矩形均布,把锚索作为支点,一根梁上布两根锚索时按简支梁计算,布三根以上锚索时按连续梁计算,每根梁所承受的滑坡推力为相邻梁间距宽度的滑坡推力。当滑坡推力较大时,地梁可设计为上、下多排。梁的设计同钢筋混凝土梁设计,此处不详述。值得注意的问题是以下5个方面:

1)地梁按两种受力阶段进行设计计算和配筋。第一种为滑坡处于相对稳定状态,没有或只有很小的滑坡推力作用在地梁上,地梁主要承受锚索上施加的预应力,即预应力阶段,此时梁中部的外侧弯矩大,配筋多;第二种是预应力施加后滑坡推力达到设计推力时,滑坡推力为主要外荷载(当滑坡推力未达最大值时,有时主动土压力也可成为主要外荷载),即地梁工作阶段,此时梁中部靠山一侧出现最大弯矩,控制配筋。故地梁需双面配筋。

2)为防止梁的不均匀沉降,在岩土层变化处应分开设梁。

3)在锚索受力集中处应加密钢筋布设。

4)当地面过缓,如缓于1∶1.5时,为防止受力后梁向山坡上方位移造成预应力损失,应加陡锚索倾角或增加防爬设施。

5)为防止梁在加预应力时受力不均匀而造成破坏,各孔锚索张拉时应分级张拉,不可一次拉到设计拉力。如一根梁上有两束锚索,第一次各张拉50%设计拉力,第二次再张拉剩余50%及超张拉部分。若一根梁上有三束锚索,则最好是三根同时张拉,但施工时,往往受设备限制难以做到,可先张拉中间一根到设计拉力的50%,再张拉上下两束。第二次按此方法再循环一次,达到设计拉力及超张拉部分,以防地梁在张拉过程中开裂。

设计计算总是简化为均匀受力的理想状态,与实际工程往往有一定的偏差,故梁的配筋应适当增加以确保安全。

(3)锚索框架的设计

锚索框架是在竖、横梁交点处设置预应力锚索,且应连续设置,如图2-16所示。

图2-16 锚索框架、地梁示意图

框架的设计计算理论上以三维空间受力计算比较合理,但实际工程中,多简化为按竖梁和横梁分别设计,并按预应力施加阶段和滑坡推力作用阶段两种状态控制设计。竖梁和横梁上力的分配通常有以下3种处理方法:

1)以竖梁承担滑坡推力,横梁只作连接构件,扩大竖梁的承载面积。设计计算与地梁相同,横梁截面尺寸可小一些。

2)竖梁和横梁共同承担滑坡推力,但竖梁多分配一些,约占60%~70%,分别加以设计。

3)竖梁和横梁承担相同的滑坡推力。为简化计算,取每一根锚索为一节点,竖、横梁各1/2按悬臂梁设计。此方法较为安全,但材料浪费较大。

(三)预应力锚索结构

1.锚索

一般采用钢绞线或高强度钢丝束。锚索用钢绞线应符合国标标准(GB/T 5223—95、GB/T 5224—95)。我国国标7丝标准型钢绞线参数见表2-17 。

表2-17 国标7丝标准型钢绞线参数

2.对中支架(架线环)

预应力锚索必须每间隔1.5~3.0m设置一个对中支架,以避免钢绞线打缠和砂浆握裹效果降低。对中支架可用钢板或硬塑料加工。

3.锚具

预应力锚索锚具品种较多,常用的有XM、QM和OVM外锚头,工程设计单位必须在工程设计施工图上注明锚具的型号、标记和锚固性能参数。OVM锚具的基本参数见表2-18。

表2-18 OVM锚具基本参数(单位:mm)

4.承压反力装置

承压反力装置包括锚墩、地梁和框架3类,用钢筋混凝土制作。锚墩是单束锚索在地面的反力装置,是纯受压构件,一般做成梯形断面,其功能是把锚具的集中荷载扩散后传递给滑体。地梁是在滑坡(或高边坡)表面垂直主滑方向布设的一排或数排竖梁,每一根梁上布置两束或三束锚索。当滑体为土体或风化破碎岩体时,为使锚固体系能整体受力以稳定滑坡或加固边坡,应采用钢筋混凝土框加做反力装置。框架一般由两根竖梁、两根或三根横梁构成。

5.导向尖壳

在锚索的前部做成如图2-17所示的形状。当钢绞线下到孔底后,加大推力,使未与尖壳焊在一起的钢绞线从侧孔顶出成锚状,增加球体强度和钢绞线与砂浆之间的握裹力。

目前国内常用的锚索结构如图2-18所示。

图2-17 带侧孔的导向尖壳

图2-18 摩擦锚索结构示意图

(四)预应力锚索施工

预应力锚索施工包括以下工序:锚索钻孔、清孔;钢绞线编束成型;锚索安装;内锚固段固结灌浆;浇筑外锚墩;锚索的张拉与锚固力锁定。

1.锚索钻孔、清孔

钻孔采用锚杆工程钻机。按照锚索设计下俯角度(一般为15°~30°)将钻机固定,调整方位角及倾角,校核钻孔位置,然后将所有紧固件拧紧,准备就绪后即可开钻作业。钻孔实际深度比设计深度要长1.0m,留作沉渣段。

预应力锚索孔径与钢绞线根数、砂浆保护层厚度和滑坡体结构有关。一般地,5~10根钢绞线构成的锚索,孔径为75~115mm;11~15根钢绞线构成的锚索,孔径为115~135mm;15~20根钢绞线构成的锚索,孔径为135~175mm。当滑坡体结构松散,或钻孔缩径明显时,可增大孔径。滑体为土层或软质岩层,滑床为坚硬岩层时,孔口至滑动面一段应采用三牙轮钻头钻进,用高压风出渣。若这段地层成孔性较好,则可裸孔钻进;若这段地层成孔性较差,则可采取跟管钻进,下套管保护孔壁,或用水泥浆加固孔壁;滑面至孔底一段,可采用冲击钻进。

钻孔结束后,拔出钻杆和钻具。用一根含标尺的聚乙烯管复核孔深,并以高压风吹孔或用高压水洗孔,待孔内粉尘吹洗干净,且孔深达到要求时,拔出聚乙烯管,并将孔口盖住备用。

钻孔精度要求:成孔后,用孔斜仪量测,孔斜不超过1/100;钻孔位置误差小于100mm;钻孔倾角、水平角误差在±1°以内;孔深必须保证张拉段穿过滑带2m。

2.钢绞线编织成束

对于Ⅰ级滑坡防治工程,钢绞线设计荷载可按破坏荷载的65%进行折减;对于Ⅱ、Ⅲ级滑坡防治工程,钢绞线设计荷载可按65%~80%进行折减。

按设计锚索长度及每孔锚索的钢绞线根数,用砂轮切割机切割锚索,其长度除锚索自由段和锚固段外,应加长1.5m作为张拉段。钢绞线必须顺直。

锚索放在工作台上编织组装,对于长度过大的锚索可在有棚架的场地上组装,然后搬运并吊装入孔。在平整场地上架设高约0.5m、宽1.5m的工作台架,将截好的钢绞线平顺放在架上,逐根检查,凡有损伤的钢绞线均宜剔除。按要求绑扎架线环、紧箍环、导向壳及注浆管。自由段钢绞线涂防腐油后分别套上塑料管,并在底部封堵。塑料管在编织、运输和安装过程中不得有破损。

对于组装好的锚索,必须有专人验收检查,并登记。检查长度、对中架安装、钢绞线有无重叠。合格后进行编号,做好标记,待入孔安装。

3.锚索安装

在锚索入孔前,必须校对锚索编号与孔号是否一致。确认孔深和锚索长度无误后,用导向探头探孔,无阻时,可进行锚索入孔。

用人工或机械将编织好的锚索束放入孔中,检查其是否下到孔底设计位置。否则应拔出,清孔后重新安装。

4.内锚固段固结灌浆

一般采用水泥砂浆胶结,水泥砂浆配合比为水∶水泥∶砂=0.4∶1∶1。为加速进度,在浆液中可掺加0.3‰~0.5‰的早强剂(占水泥质量),并且要求7天抗压强度f≥25~30MPa。

水泥等级不低于32.5级,砂子过筛孔径4mm,并用水洗净。砂子粒径过大,易发生离析,堵塞灌浆管。拌好的砂浆也要过筛,以防水泥结块堵塞灌浆管。也有用纯水泥浆的,但易收缩。

灌浆时,采用反向压浆,即把灌浆管下到孔底,由孔底向孔口方向反向压浆。反向压浆可保证砂浆完全充满锚索孔,而正向压浆易因排气管堵塞孔底形成压缩空气,产生使砂浆无法压进的现象。灌浆压力一般为0.3~0.6MPa。

孔内压浆管采用金属管或PVC管。采用金属管时,用外接箍连接,禁止采用异径接头连接。灌浆前用清水湿润灌浆管内壁。

为了保证注浆均匀,注浆速度不宜太快。用毫安表作一期注浆指示仪,但应保证两探头之间相隔800mm以上,裸露部分不能与钢绞线接触。用含标尺的聚乙烯管复校内锚固段的灌浆长度,达不到要求时,需补浆。所用砂浆应用搅拌机拌匀,使其达到规定指标,搅拌直至灌浆结束方可停止。在砂浆未完全固化前,不得拉拔和移动锚索。注浆完毕后,将一期灌浆管拔出。当锚固段地层较软弱,锚固力不足时,可采用二次劈裂灌浆。

5.浇筑外锚墩

外锚墩一般要嵌入坡面20cm,采用C25号以上现浇钢筋混凝土结构,宜为梯形断面。外锚墩尺寸见表2-19,其结构如图2-19所示。

表2-19 外锚墩尺寸

注:Φ为直径。

图2-19 3000kN级预应力锚索外锚墩结构图(单位:mm)

6.锚索的张拉与锚固力锁定

在内锚固段灌浆7天后进行张拉。张拉作业前,需对张拉设备进行标定。标定时,千斤顶、油管、压力表和高压泵联好。在压力机上用千斤顶主动出力的方法反复三次,取平均值,绘出千斤顶出力与压力表指示压强曲线,作为锚索张拉的依据。标定时,千斤顶的最大出力应高于锚索超张拉时的值。

先对锚索进行单根预张拉两次,以提高锚索各钢绞线的受力均匀度。对于3000kN级锚索,单根张拉力为30kN;2000kN级锚索,单根张拉力为20kN;1000kN级锚索,单根张拉力为10kN。

锚索的张拉采用分级施加荷载,直至压力表无返回现象,方可进行锁定作业。若预应力损失过大,需进行整体张拉与重新锁定。张拉锁定后,进行二次灌浆。当砂浆达外锚墩时,可停止注浆。封孔口,从锚具量起,留100mm的钢绞线,将多余段截除,外覆厚度不小于100mm的水泥砂浆保护层。

锁定锚固力的大小可用两种方法确定:测力传感器直接测定及张拉锁定时预应力钢绞线变形量计算得出。计算公式如下:

地质灾害防治技术

式中:Px为锁定后可获得的预应力(kN);P为锚固所需张拉力(kN);P0为最大张拉荷载(kN);Pi为初始张拉荷载(kN);ΔL为Pi加载至P0时的锚索回缩量(mm),夹片回缩量为6mm。

(五)预应力锚索的质量检验

1.预应力锚索的质量检验内容

包括锚孔、锚索杆体的组装与安放、注浆、张拉与锁定等。

2.实测项目

1)锚孔:孔位、孔径、锚固角度、内锚固段长度等项目。

2)锚索杆体的制作与安放:钢绞线强度、钢绞线配置、杆体长度、架线环密度,采用钢绞线时应无接头。

3)注浆:砂浆配合比、强度、注浆管的插入深度等。

4)张拉与锁定:外锚墩混凝土强度、钢垫板平面与孔轴线垂直情况、张拉荷载、锁定荷载、锚具、锚具保护层等项目。

3.每一个独立的滑坡防治工程均应进行锚索承载力检验。随机抽取总数的10%~20%进行超张拉检验,张拉力为设计锚固力的120%。若工程重要时,可对所有锚索进行设计锚固力的120%超张拉检验。

4.锚索质量合格条件

锚索的锚固力达到应达到设计锚固力的120%以上。

5.质量评定要求

(1)保证项目

1)孔径、内锚固长度、钢绞线强度、钢绞线配置、杆体长度、砂浆强度必须达到设计要求。

2)单根钢绞线不允许断丝。

3)承载力检验用的千斤顶、油表、钢尺等器具应经检查校正,承载力必须符合前述规定要求。

4)锚具应经检验合格方可以使用。

5)锁定荷载应符合设计要求。

(2)允许偏差项目

预应力锚索的允许偏差项目应符合表2-20规定。

表2-20 预应力锚索的允许偏差项目

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