㈠ 压缩机打多少冷媒
这个问题设计到学科理论比较多，我会给你网络文库一些东东，如果你没时间看，你可以抓住几个要点，夏天看压力冬天看电流，由于你的问题比较笼统，各种制冷设备相同功率的冷媒种类及冲注量都不同。以空调R22为例，夏天的冲注量压力表低压运行压力在0.5Mpa为准，另外一个看环境温度，在不同的环境温度下，标准运行压力是有区别的。具体你看压力表上的压力刻度蒸发温度刻度。冬天冲注以机身铭牌上的额定电流为准，用钳形表钳住一根机器的电源线，冲注完成后运行时间5分钟以上测量。
每一种空调器的设计都存在着如何确定制冷剂充注量的问题，特别是在采用毛细管作节流装置的空调器中，由于毛细管的调节能力较热力膨胀阀差，充注量的变化对其性能影响更大。目前这方面的研究较少，缺少成熟的理论计算方法，各生产厂家只好采取试验手段，依据经验估计值进行多次试验，以最终确定最佳充注量。这种重复的工作不仅费钱，也费时费力。为了使确定最佳充注量变得简单可行，本文在系统稳态性能模拟的基础上，对分体式空调器的最佳充注量进行了计算，并提出了确定系统最佳充注量的原则：当空调器的结构尺寸和工作条件一定，制冷量达到设计要求时，系统的能效比最大。此时，空调器及各部件处于最佳工作状态。本人曾对KFR－32GW／H分体挂壁式空调器反复做试验，理论计算和试验结果很吻合。
1充注量计算
制冷剂在制冷系统中的状态可分为单相和两相两种，这两部分的制冷剂质量计算应分别考虑。
1.1单相区质量计算
单相区制冷剂密度计算较为简单，处于单相区的各部分制冷
剂质量可通过积分计算。
（1）
式中m1为制冷剂质量，kg；ρ为密度，kg／m3；V为容积，m3；Pv为压力，Pa；Tv为制冷剂温度，K。
单相区制冷剂主要存在于蒸发器过热区、冷凝器过冷区、连接管路、压缩机壳体内、过滤器和润滑油中，故单相区制冷剂质量为：（2）
式（2）中各参数的下标含义为：filt过滤器，pipe管路，oil润滑油，com压缩机，V单相区容积。
考虑到压缩机、过滤器、接管内制冷剂温度变化不大，故式（2）中采用平均温度来计算密度。润滑油中溶解的制冷剂量，可根据油质量及制冷剂的溶解度进行计算。
1.2两相区质量的计算
充注量计算的难点在于两相区中制冷剂量的确定，其关键是两相区空泡系数的计算。在两相区空泡系数修正模型的研究和验证方面，不少学者已经做了大量工作。笔者在此基础上，结合空调器的实际工作条件，在稳态工况下，假设换热器两相区单位面积热负荷一定，选用Hughmark模型计算两相区的制冷剂量。其数学表达式为：
（3）
式中α为空泡系数，x为干度，β、kH为系数，其中kH＝f（z）具体见表1。
（4）
式中G为质量流速，kg／（m2·s）；μ为粘度，Pa·S；Di为管内径，m。
此模型系数计算中包括α，所以在计算α时必须经过迭代，计算量较大。
两相区中制冷剂量m2：
（5）
式中ls为两相区长度，m；l为制冷剂管长，m。
制冷剂的总充注量m为各部分充注量之和：
m=m1+m2（6）
2充注量对空调器性能的影响及试验结果
不同的制冷剂充注量对空调器性能的影响是不一样的。笔者对KFR－32GW／H分体挂壁式空调器在不同的充注量下进行了计算和试验。理论计算和试验结果见表2。
试验条件：室外环境温度：35±0．5℃；湿球温度：19．5±0．3℃；室内于球温度：27±0．5℃；毛细管规格：长450mm＼内径X1．4mm。
为了验证模型，研究各参数的变化，测定了空调器的稳态参数。借助于稳态计算的结果，沿制冷剂流动方向布置了14对热电偶和两块压力表，测出了各部件进出口参数的变化情况。循环过程测点布置见图1。
制冷剂充注量采用电子秤测定，其量程最大为6kg，准确度为±2g。加液口与制冷剂钢瓶采用塑料软管连接，当管中为气体时进行测量。
不同充注量下，系统各参数的理论计算和试验结果见图2～7。随着充注量的增加：
①冷凝压力和蒸发压力均增加（见图2）；
②压缩机吸气温度降低，当降到蒸发器出口为饱和或两相状态时，压缩机吸气温度不再下降。由图3可以看出：当制冷剂充注量为690g时，蒸发器出口没有过热度，此时蒸发器的利用效率最高；
③由于压缩机的吸气温度下降，而压比变化不大，压缩机的排气温度下降，这样有利于压缩机的工作稳定（参见图4）；
④在690g以下时，随着充注量的增加，制冷量增加很快，而当大于690g后，制冷量增加不多。这主要是由于充注量达740g时，蒸发器出口为两相区，冷量没有充分发挥出来，而压缩机的输入功率随着充注量的增加而增大（图5）。从图6可以看出：能效比有一个明显的峰值，即在690g时能效比最大；而当充注量大或小于这个值时，能效比均下降，这主要是由于充注量较低时蒸发器出口的过热度较大，传热面积没有充分利用，因此，制冷量下降较大，此时压缩机的输入功率减少并不多。而当充注量较大时，蒸发器出口为两相区，冷量没有充分发挥出来，此时输入功率增加，冷量变化不明显，因此能效比下降。
试验和计算表明：在最佳充注量附近，空调器的能效比最大，且制冷量也较高。从图3可以看出：此时蒸发器的出口基本为饱和状态，面积得到充分利用。在实测中，冷凝器的出口没有测得过冷度，这是由于工艺结构和测量仪表精度上的原因所致，此时冷凝器的传热面积也得到充分利用。
理论计算最佳充注量为685g，与实际值很接近。
3影响系统总充注量的因素
3.1制冷剂流道总内容积
通常，流道内容积越大，制冷剂的充注量也应越多。系统中液管的长度对总充注量的影响较大。
3.2装置运行所处的工况
当空调器运行所处的工况变化时，它所要求的系统充注量不同。
3.3毛细管尺寸
毛细管的长度对系统的最佳充注量有一定影响，不同的毛细管长度会改变制冷剂的循环量和空调器所处的工作状态。通过计算和对试件KFR－32GW／H分体挂壁式空调器试验，当毛细管长度增加到450mm时，制冷剂的最佳充注量为690g。
3.4润滑油量
制冷剂在润滑油中有一定的溶解度，油中所溶解的制冷剂量随着温度和油量而改变，所以在确定总充注量时应考虑这一部分制冷剂量。
4结论
①本文采用Hughmark模型计算家用空调器两相区制冷剂量是可行的，它是整机充注量计算的关键。
②当制冷量达到要求时，以能效比最大来确定空调器的最佳充注量是可行的。